热加工工艺杂志

热加工工艺杂志2024年第3期

• 过共晶铝硅合金中硅相细化的研究进展

  董天顺, 马庆亮, 付彬国, 李晶琨, 李国禄, 陆鹏炜,

  过共晶铝硅合金因其耐磨性能良好而受到关注，但组织中含有粗大的初晶硅和针状的共晶硅，限制了其进一步广泛使用。本文综述了当前过共晶铝硅合金中硅相细化的一些方法，如合金化、变质处理和改进制备工艺等。其中重点介绍了合金化对过共晶铝硅合金中组织的作用；然后对各种变质剂的细化效果进行了对比分析；并讨论了改进制备工艺对硅相尺寸和形貌的影响；最后指出未来的研究方向应集中开发出适用于广泛使用的新型复合变质剂，并通过变质和改进制备工艺相结合，获得性能更加优异的过共晶铝硅合金。

• 铝合金搅拌摩擦焊工艺研究进展

  邹阳, 魏巍, 范悦, 王泽震, 王强, 赵亮,

  汇集了近年来国内铝合金搅拌摩擦焊工艺（FSW）的研究成果，着重从工艺参数、腐蚀及疲劳性能、缺陷修补工艺、模拟控制研究、新型FSW工艺及设备五个角度进行评述，并结合以上研究成果对搅拌摩擦焊的研究方向进行了展望。

• 选区激光熔化扫描间距对AlSi10Mg合金致密度的影响

  申川, 章桥新, 余金桂, 刘蓉,

  在确保熔池的稳定性基础上，采用AlSi10Mg合金单道选区激光熔化(SLM)试验确定了激光功率和扫描速度的合理范围，分别为150～180 W，600～1200 mm/s。选择180 W、800 mm/s，以及170 W、600 mm/s两组参数进行多道多层SLM试验，研究扫描间距（0.05～0.16 mm）对合金致密度的影响，以及扫描间距和拉伸方向对拉伸力学性能的影响。结果表明：致密度随着扫描间距的增加呈现先增加后减小的趋势。过小的扫描间距会产生球化颗粒，恶化致密度；而扫描间距过大时，熔池的搭接区下方会有未熔化粉末，降低了致密度。当拉伸方向和扫描方向垂直时，合金的抗拉强度和伸长率随着扫描间距的减小而略微增加，而且合金的拉伸性能明显好于拉伸方向和扫描方向平行时的。

• 6082铝合金回填式搅拌摩擦点焊对接接头的组织和性能研究

  刘颖辉, 杨德云,

  将回填式搅拌摩擦点焊首次应用到铝合金的对接过程中。本文研究了搅拌头转速对2 mm厚的6082铝合金对接接头显微组织和性能的影响。结果表明，使用1.6 mm的搅拌头下压量可有效避免接头底部未焊合。但当转速为1950 r/min时，搅拌套筒回抽路径的外沿形成热裂纹。焊核区晶粒明显细化，当转速为1350 r/min时，焊核区平均晶粒尺寸由母材的30.84 μm减小至8.43 μm；热机影响区和焊核区的织构也发生明显变化。焊缝的硬度整体上高于母材的，这与焊缝中较小的晶粒有关。当转速为1650 r/min时接头的强度最高，达到190 MPa；当转速为1950 r/min时，因热机影响区/焊核区截面的裂纹缺陷影响，接头的抗拉强度仅为121 MPa。

• 5083铝合金搅拌摩擦焊缝多区域力学性能研究

  王磊, 曾泓润, 刘小鹏, 回丽, 丛家慧,

  对12 mm厚的5083铝合金双轴肩搅拌摩擦焊接头不同区域进行金相组织观察、拉伸试验、硬度测试和疲劳试验，对疲劳试验后的试样断口进行SEM观察。结果表明：焊核区晶粒明显细化，热影响区晶粒粗化，热机影响区晶粒发生严重变形并带有方向性。接头整体硬度近似呈非对称的“W”形分布。从母材到焊核区硬度先减小后增大。母材硬度值最高，焊核区次之。母材、焊核区、热影响区的疲劳寿命差别较大，母材疲劳性能最好，焊核区次之，热影响区最弱。各区的疲劳裂纹源位于疲劳试样的表面，扩展区中可以看到疲劳条带，瞬断区断裂形式均为韧性断裂。

• 基于计算机视觉的焊接固有应变实测方法研究

  苟中林, 罗宇, 袁昱超,

  固有应变被用于大型焊接结构应力和变形预测中。本文提出一种基于计算机视觉的固有应变工程应用的简便实测方法。该方法设计了一个特殊的带小孔的定位尺，将定位尺放置在焊缝附近，通过小孔在焊缝附近打上测量标记，在焊接前后用手持拍照设备对测量点进行拍照。采用一系列图像处理算法求解标记点在定位尺坐标系中的坐标，进而计算获取焊缝的固有应变。研究结果表明，该方法有较高的的重复精度，能够满足固有应变高效准确测量的工程要求。

• CMT电弧增材制造的5356铝合金薄壁件力学性能及其强化机理研究

  周陆琪, 朱晓磊, 陆晓峰, 王健,

  采用CMT电弧增材制造了5356铝合金单道多层薄壁件，研究了5356铝合金薄壁构件的力学性能。并探讨不同电流情况下不同沉积高度的熔池形貌变化以及组织变化。结果表明，5356铝合金显微组织主要为α（Al）基体与β相，强化机理主要为细晶强化和析出相强化。5356铝合金组织和性能在不同沉积高度有差异。构件底部由于受到热循环更多，晶粒较为粗大，二次相较多且连续分布，而顶部受到热循环较少，晶粒相对细小且二次相主要呈点状析出。随着电流升高，薄壁构件力学性能逐渐降低。

• AgCuInTi钎料对YG16硬质合金/钢接头强度的影响研究

  张素慧, 王世清, 戴勇波, 温国栋, 骆晓伟,

  采用AgCuInTi钎料对YG16硬质合金和碳钢进行真空钎焊试验。通过分析不同钎焊温度下的接头剪切强度和微观形貌，得到了较好的钎焊温度。并在此基础上提升钎料中的Cu、In含量，得到了不同钎料配比的接头强度。同时利用扫描电镜对接头界面处元素的扩散情况进行能谱分析。结果表明，AgCuInTi钎料在780℃钎焊较好。随着Cu、In元素的增加，钎焊接头的剪切强度增大。钎缝中In元素倾向于固溶进Ag金属中形成Ag基固溶体，还形成了Cu基固溶体，产生了固溶强化效应。钎料/钢界面处存在大量的元素扩散，比钎料/硬质合金界面处扩散更容易。

• 大型轴件的阻尼油封区表面银钎焊非等强修复

  杨春艳, 孙东坡, 雷瑞祥, 史维, 杨飞,

  某大型42CrMo4+Ni+V轴件的阻尼油封区因故产生了表面损伤。为恢复受损区油封功能和几何尺寸，采用银钎焊工艺进行表面非等强修复。首先，制作模拟样棒，制定预焊接工艺规程，按照该规程进行了评定试验。对模拟样棒焊前焊后的相同部位进行了拉伸、冲击、硬度试验和金相组织观察。分析得出，热影响区范围约为2 mm，采用银钎焊修复对母材组织和力学性能的影响很小，用于表面损伤的非等强修复是可行的。最后，将该工艺成功用于大型轴件阻尼油封区表面损伤的实际修复。

• 6082铝合金轴肩辅助加热摩擦塞补焊接头组织及温度分布

  李德福, 王希靖, 赵早龙,

  采用轴肩辅助加热方法实现了5 mm厚6082铝合金板匙孔类缺陷摩擦塞补焊修复，分析了摩擦塞补焊接头的组织和力学性能。结果表明：接头焊核区为细小等轴晶，结合面区为过渡区，轴肩影响区分层明显，热力影响区晶粒发生弯曲变形，热影响区保留了母材板条状组织。接头显微硬度均高于母材，在厚度方向上存在各层异性；抗拉强度最高达285.7 MPa，为母材的92.2%，断口呈韧性断裂特征。焊接热输入和材料热塑性变形，是接头不同区域显微组织存在明显差异的根本原因。

• Q690D多道次GMAW接头的组织和力学性能

  刘五兵, 王世清, 李方坡,

  在无预热和焊后热处理的条件下，采用熔化极气体保护焊（GMAW）和CHW-80C1实芯焊丝对20 mm厚Q690D热机械轧制钢板进行多道次焊接试验，分析该钢焊接接头的组织转变特征和冲击性能。结果表明，采用CHW-80C1焊丝可获得成型优良的焊接接头；Q690D各道次的焊缝组织相似，均由粒状贝氏体和少量的针状铁素体、先共析铁素体组成；热影响区由粒状贝氏体、针状铁素体、先共析铁素体及M-A组元组成。焊缝与细晶热影响区的冲击吸收功相对于母材的有一定幅度的下降，焊缝与细晶热影响区的断裂类型均为韧性断裂。

• Cu对铝/钢CMT熔钎焊接头界面区组织的影响研究

  贾剑平, 李田雨, 詹志平, 姜喜铭,

  采用冷金属过渡方法，以AlSi5焊丝为填充金属，在5052铝合金和镀锌钢板之间添加铜箔片进行搭接熔钎焊，使用扫描电子显微镜结合能谱分析和拉伸试验机对接头的界面区组织与性能进行研究。结果表明，未加入铜箔时，界面区组织主要由FeAl3金属间化合物组成；铜箔的加入使得界面区组织中新生成了CuAl2金属间化合物，同时改善了Zn在界面区的分布。Zn固溶于Al中，一定程度上抑制了Fe-Al金属间化合物产生。加入铜箔后的试样断裂位置发生改变，接头的承载能力与未加入铜箔的相近。

• 风机叶片角焊缝识别与跟踪视觉系统设计

  王浩东, 韩建海, 王军华, 刘继鹏,

  工业风机具有叶轮结构和叶片型面复杂、加工精度要求高的特点，一直以来实现叶片自动化焊接是个难题。本文设计了由机器人本体、移动导轨和变位机组成的多轴联动机器人风机叶片焊接工作站，通过激光视觉传感器扫描定位焊缝位置实现高精度自动焊接。采用一种新的相机标定方法，计算特制标定板上标定点在图像坐标系和机器人坐标系下的位置得到标定矩阵。编写LoG滤波和形态学运算图像处理算法，消除反射光及噪音点，采用几何中心法和改进的灰度重心法得到亚像素级激光条纹中心点；通过RANSAC算法拟合直线，根据直线相交法得到焊缝特征点；最后根据手眼标定矩阵得到特征点的三维坐标，从而引导机器人实现自动焊接。焊接实验结果表明，焊缝成型良好，无明显缺陷，焊点位置误差控制在±1.5 mm以内，满足实际焊接工艺需求。

• 热处理对超低碳CrMnN奥氏体不锈钢焊接接头性能的影响

  王维东, 汪海涛, 王亮, 王维亮, 鲜林云, 郭克星, 房世超,

  采用等离子弧焊接对QN1804L（下称18Cr）超低碳CrMnN奥氏体不锈钢进行焊接，并对焊接接头分别进行形变热处理和固溶处理。结果表明：焊态下接头组织由奥氏体和铁素体组成，铁素体呈骨架和板条状分布在奥氏体组织中间，焊缝硬度略高于母材的；形变热处理后焊缝组织发生扭曲，晶粒被拉长，焊缝硬度远高于母材的；同时由于形变强化，焊缝强度也明显提高。固溶处理后焊缝中的铁素体在高温转变为奥氏体，未及时转变的呈点状分布，焊缝硬度与母材的基本保持一致；不同热处理后的焊缝均具有较好的耐腐蚀性能。

• 铝/镁异种材料搅拌摩擦焊工艺参数优化及组织特征分析

  路尧文, 赵亚东, 崔红保,

  利用光学显微镜和电子背散射衍射仪研究1060铝/AZ31B镁异种材料搅拌摩擦焊接头的组织特征，并采用Box-Behnken方法建立响应面模型，对焊接工艺参数偏置量ρ、转速ω、焊速v进行优化。结果表明：热输入过高或过低时，接头焊核区的铝、镁两种材料混合不充分，甚至会产生孔洞；搅拌针偏置量会影响受搅拌的铝和镁材料的体积，当搅拌针偏置时铝和镁材料体积不均匀，也会导致焊核区的铝和镁混合不充分。通过分析响应面模型，结果显示焊速对接头抗拉强度影响最大，优化的工艺参数为ρ=0 mm、ω=1200 r/min、v=150 mm/min，此时接头的抗拉强度较高，其预测值为95.7 MPa。在该焊接工艺参数下，接头焊核区无缺陷且材料混合充分，组织呈现出良好的机械互锁特征，且焊核区因发生动态再结晶，得到均匀细小的组织，接头的实测抗拉强度为96.1 MPa，与响应面模型预测值基本吻合。

• 双面搅拌摩擦焊消除搭接接头的钩状缺陷研究

  汪认, 刘雪松,

  对于搅拌摩擦搭接接头来说，焊接过程中搭接界面的弯曲会形成钩状缺陷（Hook）。当接头受外力时，Hook往往会成为接头的薄弱环节，因此有必要将其消除。基于搅拌摩擦搭接焊过程中塑性材料会垂向流动而后挤压周边材料的原理，使用双面搅拌摩擦焊方法对铝合金板材进行搭接，试图消除搭接接头中的Hook；研究了焊接速度对搭接接头组织和性能的影响。结果表明，双面焊接是消除搭接接头Hook的有效方法，当焊速为150、200 mm/min时，接头中的Hook会被完全消除。焊缝区的硬度明显小于母材区的，且硬度最低点位于第二道焊接的热机影响区和热影响区处。随着焊速的提高，接头的拉断载荷先上升后下降，当焊速为100 mm/min时接头的拉断载荷最高，为14.0 kN。拉剪过程中接头呈现两种断裂模式，当焊速小于100 mm/min时，接头呈拉伸断裂模式；当焊速大于150 mm/min时，接头呈剪切断裂模式。

• DH590冷轧板及镀锌板电阻点焊工艺窗口及点焊一致性的研究

  卢岳, 牛月鹏, 潘进, 马成, 孙力, 王连轩, 张龙柱,

  采用电阻点焊对DH590冷轧板及其镀锌板进行工艺窗口和焊点一致性试验，对焊点进行了拉剪试验和十字拉伸试验，分析了点焊接头的显微组织、硬度分布以及断口形貌。结果表明：相比于冷轧板，DH590镀锌板焊接工艺窗口向右移动（增大）约2 kA，同时工艺窗口范围变窄，熔核形成更加充分，发生飞溅时的熔核直径更大。两种点焊接头熔核区组织为板条马氏体，但镀锌板熔核区的平均硬度更高。点焊一致性试验中，熔核直径均达到标准要求，未见明显波动。工艺窗口内的焊点失效模式以拔出断裂为主，从断口观察到大量的剪切韧窝，呈现出塑性断裂的特点。

• 波纹辊轧制TA1钛板退火处理后的织构演变

  刘欣阳, 张孟非, 李莎, 张长江, 韩建超,

  采用波纹辊+平辊轧制（CFR）和平辊+平辊轧制（FFR）在400℃下制备了TA1纯钛板材。利用SEM和EBSD技术分析TA1纯钛板在650℃保温1h退火处理后的微观组织和织构演变特征。结果表明，板材经过波纹辊轧制后，在RD方向上呈现周期性显微组织变化，在ND方向上表现出渐进式显微组织梯度。二道次平轧后，将试样进行650℃保温1h退火处理，CFR钛板晶粒等轴化程度低于FFR钛板。对两种工艺的极图分析后发现，两种轧制工艺制备的钛板织构都为典型的基面双峰TD织构，CFR钛板厚度方向的中间区域织构有一定弱化，并且沿TD轴方向的极密度强区多且分散。此外，两种轧制工艺制备的钛板的织构类型相近。

• 轧制对Mg-Gd-0.75Er-0.5Zn-0.18Zr镁合金组织和性能的影响

  成荣鑫, 张静, 臧千昊, 韩冬, 冯迪, 崔红卫, 陈洪美,

  对Mg-Gd-0.75Er-0.5Zn-0.18Zr合金进行了不同方式的轧制，并对轧制后的合金进行了退火，对比分析了不同轧制工艺及退火处理对合金显微组织、力学性能的影响。结果表明：在轧制态下，常规轧制合金中多为变形晶粒，而交叉轧制合金板材的显微组织中多是细小均匀的等轴晶组织；常规轧制中第二相粒子沿轧制方向呈流线形分布，而交叉轧制中第二相粒子分布更加均匀弥散；交叉轧制的抗拉强度和伸长率要优于常规轧制的。经过500℃退火30 min后，两种合金轧制过程中形成的变形组织基本上消失，且合金中的第二相分布形态和成分并未发生明显改变；两种合金的抗拉强度都有所降低，但是伸长率明显提升，交叉轧制合金板材的性能依旧高于常规轧制合金板材的。

• AISI-304不锈钢薄壁管滚珠旋压工艺参数的正交优化研究

  张晋峰, 燕碧娟, 赵春江, 许镱巍, 边强,

  针对小直径不锈钢薄壁管滚珠旋压参数不当引发的一系列问题，选取φ6 mm×0.5 mm×10 mm的AISI-304不锈钢管为研究对象，建立其有限元模型，运用Abaqus软件对其成形过程进行仿真，分析了不同工艺参数（减薄量、进给比、旋压角）对其等效应力和均匀塑性应变的影响，最后运用正交试验法对工艺参数进行优化。结果表明：优化后的工艺参数组合为：减薄量0.2 mm、进给比0.05 mm/r、旋压角25°。在此工艺参数组合下，AISI-304不锈钢管的等效应力值和均匀塑性应变值达到最优，其值分别为642.22 MPa和0.06。

• AZ31B镁合金轧板差温剪切旋压成形组织和性能的研究

  秦林新, 杨文华, 郝爱国, 崔旭昌, 王锋华, 董杰,

  在100～300℃成形温度开展了AZ31B镁合金薄板差温剪切旋压实验，并分析研究了温度对成形工件微观组织和力学性能的影响规律。结果表明：AZ31B板材在150～300℃具有良好的差温剪切旋压成形性；150℃成形时，工件微观组织中以变形孪晶为主，晶界分布着亚微米级再结晶晶粒，随着温度上升，再结晶体积分数增加，在250、300℃成形时，获得完全动态再结晶组织。工件在200℃成形后获得最佳综合力学性能，在150℃旋压后工件强度最高。

• AZ31镁合金板室温弯曲压直过程中的组织及力学性能

  田静, 邓嘉飞, 常原颖, 梁伟,

  研究AZ31镁合金板在室温弯曲压直过程中组织演变及其对力学性能的影响。结果表明：室温弯曲压直工艺预制拉伸孪晶不仅有助于镁合金的塑性变形，对材料的强度的提升也有积极的影响。室温弯曲压直后板材产生拉伸孪晶切割晶粒，导致晶粒细化和位错在晶界及孪晶密集处能量聚集造成位错强化，使镁合金板抗拉强度提升。同时，预制拉伸孪晶弱化基面织构可激活更多种类的滑移系统，导致室温弯曲矫直后的板材断后伸长率增加。

• 抽拉速率对定向凝固柱晶DZ4125高温合金组织及偏析行为的影响

  张相龙, 徐莽, 耿小奇, 刘国怀, 王晔, 王昭东, 郭景杰,

  采用Bridgman定向凝固法制备了DZ4125定向凝固高温合金，研究抽拉速率对DZ4215合金显微组织及偏析行为的影响。结果表明，随着抽拉速率的增加，合金中一次和二次枝晶间距逐渐减小；γ'相尺寸逐渐减小，且形貌由不规则立方体状、蝴蝶状向规则立方体状转变；枝晶间γ'相尺寸和数量均高于枝晶干处的。碳化物和γ+γ'共晶组织主要分布于枝晶间区域，且随着抽拉速率的提高，碳化物形貌从骨架状逐渐向长条状、块状转变，分布更加弥散、均匀。在定向凝固DZ4125合金中，Co和W为正偏析元素，Al、Ti、Ta、Mo为负偏析元素。随着抽拉速率的增加，正偏析元素的偏析程度降低，负偏析元素的偏析程度增加。

• 基于正交试验的铝合金减速机壳体低压铸造工艺优化

  吴琪琪, 苏小平, 杨闯, 周大双, 康正阳,

  利用数值模拟方法对铝合金蜗轮减速机壳体低压铸造过程进行分析，预测壳体中可能产生的缩松缩孔缺陷及位置分布，并分析其形成原因。在此基础上，通过改进冷却方案，并基于正交试验对工艺参数进行了多目标优化。得到的最优工艺参数为：浇注温度740℃、模具预热温度240℃、冷却水温度20℃。结果表明，优化后的壳体无缩松缩孔缺陷。通过生产试制和金相分析，验证了此优化工艺的可行性。

• 提高ZM3合金高温蠕变性能的研究

  李益国,

  航发科技铸造厂生产的前整流舱铸件是某型号发动机上的一个非常重要产品，属Ⅱ类铸件，材料为ZM3。该铸件在2001年进行的生产中，连续5个批次工艺检查高温蠕变性能不合格，严重影响了产品加工和装机，造成巨大损失。ZM3合金中有两种重要元素：稀土和金属Zr，金属稀土对高温性能影响巨大，锆主要用于细化晶粒。经反复多次试验，最终确定了富铈稀土的成分控制点：富Ce稀土中的稀土含量≥98%以上，其中Ce的含量应≥45%，同时富铈稀土中的金属Nd的含量范围10%～18%也得到了明确。该项研究结果已经体现在了我国的相应国家标准、行业标准和企业标准之中。

• A356铝合金套筒低压铸造工艺参数的优化

  陈子业, 苏小平, 康正阳,

  为了探究最优的A356铝合金套筒低压铸造工艺参数组合，本文综合运用了铸造数值模拟、响应面分析法及遗传算法，以最小缩孔缩松体积和最低二次枝晶臂间距值为优化目标，对上模具预热温度、侧模具预热温度、下模具预热温度和浇注温度进行匹配及优化。结果表明，优化的工艺参数组合为上模具预热温度307℃，侧模具预热温度为330℃，下模具预热温度为394℃，浇注温度为701℃。上述优化参数组合能有效提高铸件的成型质量及力学性能。

• 添加碳粉对AZ91镁合金微观组织与力学性能的影响

  王殿君, 胡茂良, 张明秋, 王洪英, 张吉生, 高恩达,

  研究了不同含量的碳粉细化剂对AZ91镁合金的显微组织与力学性能的影响规律。对AZ91合金进行微观组织观察、SEM分析和力学性能测试。结果表明：随着细化剂含量的增加，AZ91合金的晶粒尺寸显著减小。当添加0.5wt%细化剂时，AZ91合金的晶粒尺寸减小到184 μm，细化效率达到了67%。当添加0.3wt%细化剂时，AZ91合金的抗拉强度和伸长率达到最高的150 MPa和2.1%，相比于未添加细化剂的，其分别提升了28%和50%。C元素与Al元素反应得到了Al4C3相，可以作为AZ91合金的异质形核位点，起到了晶粒细化的作用，并显著提升AZ91合金的力学性能。

• 基于响应面法的A356铝合金转向器阀壳体低压铸造参数优化

  陶健, 苏小平, 康正阳,

  为了提高A356铝合金转向器阀壳体低压铸造的综合质量，通过Box-Behnken方法建立以浇注温度、模具预热温度、浇注时间为研究因素，缩松缩孔率、二次枝晶臂间距为响应目标的响应面试验设计并进行数值模拟。运用遗传算法进行了多目标优化，并以优化后的参数进行试验验证。结果表明，当浇注温度700℃、模具预热温度300℃、浇注时间9.5 s时，铸件无明显缩松缩孔缺陷，且力学性能较好。

• TC17钛合金整体叶盘叶片缺陷形成原因分析及检验方法

  刘丽玉, 高翔宇, 刘荣, 孟庆通,

  对TC17钛合金整体叶盘叶片低倍缺陷进行了形貌观察，对微区成分、金相组织以及硬度进行了分析，并对缺陷的来源以及其对基体产生的影响进行了研究。结果表明：整体叶盘叶片的低倍腐蚀缺陷为非正常的组织缺陷。这类组织缺陷的产生是由于钛合金叶盘在铸锭生产过程中，误用YG8刀头对铸锭进行平头，出现粘刀现象导致钨钢刀头嵌入铸锭头部平头处，引入W合金夹杂。W合金夹杂的存在导致缺陷区组织出现细晶以及隐针马氏体等异常组织，硬度急剧升高，同时与基体产生相当大的组织过渡区。由于此类W合金夹杂以颗粒状或几十微米的团聚状存在，并沿锻造流线弥散分布，无法通过X射线和超声等无损检测方法将夹杂缺陷检出，可通过常规钛合金低倍腐蚀或金相法检验。

• 铝合金变速箱后壳压铸工艺设计与数值模拟优化

  赵飞, 苏小平, 周大双, 杨闯,

  以某汽车变速箱后壳为研究对象，选择合适的压铸工艺参数并设计了浇注系统。应用MAGMAsoft软件对其充型过程、凝固过程进行数值模拟。结果表明，金属液充型过程平稳，但凝固时间顺序不合理，产生缩松缩孔缺陷。根据铸件凝固时间顺序添加冷却系统。通过对优化后的工艺方案进行数值模拟分析、产品试制，最终得到了合理可行的压铸工艺方案，提高了压铸件的产品质量。

• 无缝钢管内表面缺陷的成因分析

  刘通通, 莫文玲, 张庆军, 孟令发,

  圆坯经过穿孔、轧管加工的无缝钢管内表面存在缺陷，在手掌大小的区域内看到四处形貌不同的缺陷。利用金相显微镜、扫描电子显微镜和能谱分析仪对缺陷部位的表面样品和横、纵截面样品进行观察。在四个缺陷处均观察到高温氧化铁和高温氧化源，可以确定钢管内表面缺陷是在连铸的过程中产生的。通过对表面形貌的观察分析和纵截面缺陷深度的测量，确定形成缺陷的原因为连铸坯中心裂纹、中心缩孔和缩松，是经轧制变形所引起的。四个缺陷处都存在Na、Mg、Al、Si、P、K、Ca等元素，为穿孔过程中使用磷酸钠润滑剂的残留物。