热加工工艺杂志

热加工工艺杂志2023年第17期

• 固体颗粒介质成形工艺进展

  刘骥飞, 郭俊卿, 相楠, 陈拂晓, 皇涛, 裴彦博,

  随着航空航天和汽车工业的发展，对制件的高强度、轻量化等要求越来越高。固体颗粒介质成形工艺作为一种先进的材料成形技术应运而生，具有成形极限高、密封要求低、成形质量高、模具成本低等突出优点。本文介绍了固体颗粒介质成形原理及应用范围，分析了该工艺的特点及优势，讨论了成形性能的影响因素，并对该技术的发展趋势提出了展望。

• 球墨铸铁焊接再制造研究进展

  童健, 朱志雄, 魏琦, 钟志宏,

  球墨铸铁在极端条件下会承受严重的腐蚀和磨损，造成部件的损伤失效。为了降低成本，提高球墨铸铁件的服役性能，需要对部件进行缺陷修复或表面改性以获得更优异的表面耐磨及耐蚀等性能。通过焊接的方法能够在球墨铸铁表面形成与其冶金结合良好的熔覆层或在缺陷处填充合适的金属材料，达到再制造的目的。本文对球墨铸铁焊接再制造的国内外研究情况进行了调研，总结了采用电弧焊、搅拌摩擦加工和激光焊工艺进行球墨铸铁再制造的主要研究成果，可为球墨铸铁再制造的相关研究提供指导。

• 功率超声对材料跨态过程行为影响的研究现状分析

  刘浩东, 王东生, 戴京涛, 杨庆峰, 董世康,

  针对功率超声在材料跨态过程中对跨态行为的影响研究进行了综述，主要按照跨态过程的持续时间，分类概述了功率超声对材料铸造跨态过程（>60 s）和激光熔凝跨态过程（<1 s）的影响，并对相关的研究成果进行了评述，最后着重指出进一步研究和开发功率超声在激光快速熔凝领域应用的重要意义和价值。

• 冷却速率对高强钢焊接粗晶热影响区组织和性能的影响

  张志云, 赵辉, 汤伟, 李阳华, 宋光鑫, 李中平, 罗登,

  利用热模拟机、金相显微镜、扫描电子显微镜、电子背散射衍射仪，以及维氏硬度测试与夏比V型冲击试验分析了冷却速率对高强钢粗晶热影响区组织和性能的影响。结果说明：当冷却速率处于0.5～4℃/s时，粗晶区组织主要为粒状贝氏体；当冷却速率处于6～20℃/s时，粗晶区组织主要为板条贝氏体；当冷却速率处于30～60℃/s时，粗晶区组织为马氏体，马氏体转变起始温度Ms的测定值为437℃。当冷却速率为1℃/s时，对应粗晶区的室温冲击功为4.9 J，大角度晶界的占比为28.6%，断裂类型为准解理断裂；当冷却速率为10、60℃/s时，对应粗晶区的室温冲击功分别为20.2、18.9 J，大角度晶界的占比分别为41.4%、31.4%，断裂类型均为韧性断裂。总之，粗晶区组织为粒状贝氏体时韧性最差，粗晶区组织为板条贝氏体时韧性最佳。

• Cu-Cr合金化制备高强耐腐蚀钢筋的研究

  李维华,

  通过控制化学成分（包括Cu和Cr含量），采用转炉冶炼、LF精炼、Cu-Cr合金化、RH精炼、连铸和轧制不同工艺参数，制备了6个钢筋试样，并对其进行了力学性能和耐腐蚀性能检测。结果表明，通过Cu-Cr合金化制备的试样屈服强度均高于600 MPa，抗拉强度均高于700 MPa，5 d周期试样的平均腐蚀速率低于4.0 g/（m2·h），平均腐蚀深度低于35.0μm，试样的综合指标明显优于未合金化的。

• 等离子弧堆焊WC增强镍基堆焊层的组织及耐磨性研究

  刘治宇, 王振宇, 刘政军, 刘峥,

  为了研究不同含量的WC对镍基合金堆焊层组织及性能的影响，采用等离子堆焊在Q235钢板上制备了不同含量WC的镍基合金堆焊层。对堆焊层的物相、微观组织、维氏硬度、耐磨性进行分析。结果表明：添加不同含量WC后，堆焊层的物相主要为γ-Ni、M23C6、M6C、Cr7C3、WC、W2C及FeNi3相；当WC添加量为30wt%时，堆焊层中部的共晶组织开始由片层状向块状发生转变，同时堆焊层的维氏硬度分布较为稳定，平均值为767.2 HV0.5，在室温条件下磨损失重最小，为3.9 mg；室温下堆焊层的磨损机理都以剥层磨损为主，其中30wt% WC添加量的堆焊层有最小的剥层破坏。

• 低合金高强钢析出时序的影响分析

  王林, 于洋, 王畅, 李明远, 李振, 陈瑾,

  开展了不同生产工艺对低合金高强钢热卷产品和连退成品析出物、力学性能等的影响研究。通过热模拟实验发现实验钢沉淀析出动力学PTT曲线是典型的野C冶曲线形状，析出最快温度约800℃。采用不同冷却工艺进行产线实验，发现卷取温度降至500℃可以明显抑制热卷析出物的析出，层流冷却和超快冷两种冷却模式对析出特征无明显影响。通过进一步冷轧和连退模拟实验，发现500℃卷取对应的成品析出物略小、略弥散，屈服强度和抗拉强度小幅提升10～20 MPa。

• 轧制温度对汽车用Fe-18Mn-1.5Al-0.3C钢组织与性能的影响

  梁科, 刘鸿智, 章向宏,

  对热轧态Fe-18Mn-1.5Al-0.3C高强低密度钢进行了500～680℃不同温度的温轧试验，采用OM、TEM、XRD、拉伸试验等研究了不同轧制温度对高强低密度钢组织和力学性能的影响。结果表明：与热轧态试验钢相比，500～680℃区间轧制的试验钢的强度有所提升，伸长率有所下降。随着轧制温度的升高，试验钢的抗拉强度和屈服强度先升高后降低，伸长率、强塑积升高。560℃轧制的试验钢抗拉强度和屈服强度最高，分别为1098.2和1041.5 MPa。680℃轧制的试验钢伸长率和强塑积最高，分别为45.4%和44.86 GPa·%。随着轧制温度的升高，Fe-18Mn-1.5Al-0.3C钢晶界变得模糊，560℃轧制的试验钢晶界出现细小晶粒，当轧制温度继续升高时，细小晶粒尺寸逐渐增大。

• Sn-3Ag-0.5Cu合金与金属Cu的润湿性研究

  刘亚光, 陈磊, 胥晓晨, 张波,

  研究了加热温度、保温时间对Sn-3Ag-0.5Cu合金钎料在金属Cu基板上的润湿性和界面反应的影响。结果表明：保温时间为60 min，随加热温度在275～350℃增大，Sn-3Ag-0.5Cu钎料的平衡润湿角从56.0°降至28.1°；该润湿属于反应润湿，在界面形成Cu3Sn相和Cu6Sn5相。随着加热温度的增加、保温时间的延长，Cu元素逐渐向Sn-3Ag-0.5Cu合金中扩散，两相厚度逐渐增加且更加均匀。

• 快淬速度及合金元素添加对Nd2Fe14B/α-Fe纳米复相合金微观组织的影响

  李冰蕾, 王坤宇, 张颖隆, 冯运莉,

  通过真空电弧熔炼炉制备了Nd2Fe14B/α-Fe合金铸锭，对其铸态组织进行观察。观察发现，由于坩埚底部配有冷却系统，铸锭底部晶粒尺寸（15 μm）小于顶部晶粒尺寸（50 μm）。随后采用熔体快淬法将合金铸锭制备成Nd2Fe14B/α-Fe纳米复相合金薄带，研究了不同快淬速度对薄带微观组织的影响。结果表明，随着快淬速度的增加，薄带晶粒尺寸逐渐减小，当快淬速度为30 m/s时，晶粒尺寸达到最小255 nm。添加Ti、Nb元素后采用熔体快淬法制备了Nd2（FeTiNb）14B/α-Fe纳米复相合金薄带。结果是，当快淬速度为30 m/s时，薄带晶粒尺寸减小至约100 nm。

• Sr、Y复合添加对A356铝合金组织和力学性能的影响

  孙彦华, 张艺杰, 杜景红, 谭国寅, 岳有成, 冯炜光,

  运用XRD、金相显微镜、扫描电镜及力学性能测试，研究了添加不同含量的Sr、Y对A356铝合金显微组织和力学性能影响。结果表明，复合添加0.04% Sr和0.3% Y时，α-Al晶粒等效直径和二次枝晶间距值趋于稳定；抗拉强度和伸长率在此时达到最大值，分别为188.3MPa和7.2%。

• Al-Si-Zn-Sb铸造耐磨铝合金的制备

  张晓娟, 苑少强, 杨跃辉, 艾晨光,

  利用废铝活塞作为主要原料，加入一定比例的合金元素锌和锑，经过精炼和变质处理制备新型的Al-Si-Zn-Sb铸造铝合金。结果表明，与废铝活塞相比，Al-Si-Zn-Sb铸造铝合金的硬度提高1.96倍，抗拉强度提高至1.6倍以上，而伸长率基本保持不变，满足了铝合金芯盒模具的硬度和强度要求。同时，新合金的磨损率降低幅度超过50%。新合金组织中α（Al）相分布均匀，共晶Si相呈短条状分布，针状不明显，该组织特征有利于合金综合力学性能的提高。

• 金属型铸造中Sb对重力浇铸ZL114A合金组织的影响

  刘闪光, 虞秀勇, 李大奎, 刘行, 毛郭灵, 高文理,

  利用偏光显微镜、扫描电子显微镜和透射电子显微镜研究了金属型铸造条件下Sb对重力浇铸ZL114A合金组织的影响。结果表明，金属型铸造条件下，在ZL114A合金中添加Sb后，其初生α-Al晶粒的尺寸和形貌没有变化，共晶相（包括共晶α-Al和共晶Si）的体积分数减少，共晶Si被变质，铸态合金中的共晶Si变短但没有出现明显的分枝，热处理之后共晶Si更短、球化程度更高，其变质机理为共晶Si的形核核心增加。

• 单晶高温合金对接铸件内缩松缺陷的数值模拟

  霍苗, 李思晨, 张鹏, 赵惠, 白欣鑫,

  采用ProCAST有限元模拟软件对镍基单晶高温合金对接结构铸件内缩松缺陷的形成进行了数值模拟研究。结果表明，铸件内缩松缺陷主要出现在对接平台的最后凝固区，其形成主要受两方面因素影响：一是铸件几何结构的影响，狭窄的对接平台不利于金属液补缩，在平台位置处，已凝固金属会堵塞后续凝固合金的补缩通道；二是抽拉速率的影响，随着抽拉速率的增大，凝固界面的“下凹”程度增加，金属液补缩难度增大，缩松缺陷的范围和数量均增加。

• 铣刨齿钢体冷挤压成形工艺与模具设计分析

  许伟伟, 许丁, 梁坤, 辛选荣, 董飞龙,

  针对铣刨齿钢体需要多工序成形的特点，从工艺方案制定、冷挤压工艺参数选择、模具结构设计等方面对铣刨齿钢体成形质量的影响因素进行分析，主要对铣刨齿钢体进行正挤压和镦法兰两工序成形模具结构分析，研究了退火热处理工艺对35MnB钢挤压工艺性能的影响。试验结果表明，当35MnB钢组织球化等级为5、6级时，可以进行连续冷挤压成形，即正挤压后不需要中间热处理即可进行镦法兰工序成形；当球化组织等级为3、4级时，正挤压后，需要增加中间退火工序，才可以进行镦法兰工序，否则会引起法兰端面开裂现象。本文工艺在两挤压工序之间不需要进行热处理工序即可保持挤压件主体的金属流线完整。

• 异步轧制温度对SPCC/AM60/SPCC复合板组织与性能的影响

  曹通, 郑小平, 谢文杰, 禹鑫磊, 田亚强, 陈连生,

  利用异步轧制工艺制备了SPCC/AM60/SPCC（镁/钢）层状复合板材，分析了轧制温度对复合板显微组织与显微硬度的影响规律，研究了复合界面的组织形态与元素分布规律。结果表明：轧制温度320～380℃、压下率50%、异速比1.31时，可制备出板形良好的SPCC/AM60/SPCC复合板。随着轧制温度的升高，钢基体晶粒沿轧制方向伸长，并呈纤维状；而中心层镁合金发生了明显的再结晶现象，晶粒尺寸随着温度的升高而增大。轧制温度为340℃时，复合板界面、心部镁合金与钢基体的显微硬度都高于其它温度的。随着轧制温度升高，界面处Al元素含量逐渐增大，并出现富集偏聚现象，380℃时出现明显的富铝过渡带。

• 改善U形件回弹量的弯曲成形工艺参数优化

  周梅, 范利,

  针对6061铝合金U形件弯曲成形过程中存在的回弹现象，基于正交试验结果，提出了一种遗传算法，对几个主要的弯曲工艺参数进行了优化。选取了凸模圆角半径、模具间隙、凹模圆角半径、压边力和冲压速度作为优化因素；根据经验确定了因素的水平，应用L16（45）正交试验表进行试验，得到各工艺参数对U形件回弹角的影响顺序为：凸模圆角半径>凹模圆角半径>模具间隙>冲压速度>压边力，并进一步分析了初步优化的参数水平组合；最后，将正交试验结果作为遗传算法的初始种群，基于回弹角建立适应度函数，得到U形件弯曲成形工艺参数的优化结果。基于参数优化结果进行U形件加工实验，结果表明本文方法能够有效改善铝合金U形件的回弹量。

• 矫直平整工艺对高强钢三维残余应力分布的影响

  鲁小轩, 丁文红, 孙力, 张志强, 刘天武, 陈壮,

  残余应力是高强钢制备及使用过程普遍存在的共性问题，三维表征钢板内的残余应力分布则是揭示加工工艺对残余应力影响规律的必要手段。本文采用裂纹柔度法（CCM）对矫直平整加工前后带钢的残余应力进行了三维表征，分析了矫直平整工艺对620JJ搅拌罐体用钢板残余应力的影响规律。结果表明：经过矫直平整工艺后，沿带钢宽度方向的上表面和下表面应力的最大值分别降低了67.97%和43.70%，带钢宽度方向上弹性应变能的波动值从245.41 kJ/m2降至102.73 kJ/m2，降低了58.14%。矫直平整工艺可以降低高强钢整体残余应力水平，利用矫直工艺能改善单平整加工出现的滞流区。

• 热轧变形量对Mg97Ni1Y2合金组织和力学性能的影响

  董栋, 周裕城, 李谦,

  热塑性变形可有效提高含长周期堆垛有序（LPSO）相Mg-Ni-Y合金的力学性能。采用扫描电镜、电子背散射衍射和拉伸试验，研究了热轧变形量对Mg97Ni1Y2合金显微组织和力学性能的影响。结果表明，LPSO相在热轧过程中发生了扭折变形，随着热轧变形量从40%提高到70%，LPSO相扭折变形角度从11°增加到了29°，并且出现了部分断裂。此外，合金在70%的变形量下获得了尺寸细小的动态再结晶晶粒。在LPSO相扭折强化、细晶强化和弥散强化的共同作用下，合金的强度随热轧变形量的增加而提高，热轧变形量最大（70%）的合金获得了最高的强度：屈服强度达到了276 MPa，抗拉强度达到了358 MPa。

• 变形温度对复合挤压ZK60镁合金组织与性能的影响

  王浩, 刘伟, 石凤健, 王冀恒, 王雷刚, 谭昊天, 刘昂,

  利用光学显微镜、扫描电镜、万能试验机等研究了变形温度对复合挤压ZK60镁合金组织与力学性能的影响。结果表明：经过不同温度复合挤压的ZK60镁合金晶粒细化，显微硬度、强度与塑性提高，拉压不对称改善。随着变形温度的下降，晶粒细化越明显，硬度值越高。200℃挤压试样的动态再结晶比较充分，晶粒细小，平均显微硬度达到77.8 HV，压缩屈服强度达到250 MPa，比挤压前分别提高20.6%与82.5%。250℃挤压试样的拉伸屈服强度为230 MPa，断后伸长率21.8%，比挤压前分别提高21.1%与24.6%。研究表明，复合挤压是一种有效提升镁合金性能的技术。

• 真空无压钎焊原位生成Ti3SiC2相连接SiC及其力学性能研究

  白冬, 颜家振, 李宁, 李锐, 石浩江, 刘自豪,

  使用TiSi2粉与Si粉混合钎料对SiC进行真空无压钎焊，实现了SiC陶瓷的连接。通过微观组织表征揭示了不同连接温度与保温时间下的焊缝组织演变规律，并测试了不同钎焊工艺下的SiC接头常温力学性能。结果显示：在1400℃保温3 h或在1500℃保温2 h，钎料可与SiC发生原位反应生成致密连续的Ti3SiC2（MAX）相，连接温度的提升可以缩短MAX合成所需要的保温时间。1400℃下保温3 h及1500℃下保温2 h所获SiC接头平均室温剪切强度分别为98、151 MPa。1500℃所获接头焊缝与SiC陶瓷基体形成了锯齿状的界面，增强了焊缝与母材的机械连接强度。

• 工艺参数对某贮箱侧壁-法兰结构TIG焊接变形的影响

  刘力源, 陈丹, 何实, 赵艳秋, 占小红,

  针对某贮箱2A14铝合金壁板-法兰结构的空间马鞍形对接接头，采用热机耦合仿真分析方法建立壁板-法兰的有限元计算模型，对不同焊接功率和焊接速度下壁板-法兰结构的焊后变形进行了模拟计算。结果表明：减小焊接功率、增大焊接速度均能有效降低焊接热输入，从而降低侧壁法兰结构焊后变形量，当打底焊接功率为3000 W，焊接速度为3.33 mm/s，盖面焊接功率为4270 W，焊接速度为1.67 mm/s时，法兰的焊接残余变形不大于1.5 mm，法兰上密封槽的变形量不大于0.6 mm。

• 铝合金散热器真空钎焊及热处理工艺研究

  陈犇, 马顺, 熊勇, 陈昌达,

  对Al-Mg-Si系铝合金散热器进行了真空钎焊及固溶时效处理的工艺研究，首先进行热分析得出母材的固相线及钎料的液相线温度，确定了真空钎焊参数，再采用X射线衍射仪对钎料、母材及该真空钎焊焊缝进行物相测试，最后通过微观组织观察及力学性能对比对不同工艺热处理的焊缝进行了深入分析。结果表明：608℃/70 min的真空钎焊工艺可获得优质的焊缝，未出现裂纹、孔洞及溶蚀等缺陷。随固溶温度提高，焊缝晶粒尺寸及初生相溶解度增大，焊缝最佳热处理工艺为530℃/3 h+150℃/5 h；在550℃/5 h时母材的初生相固溶度达到饱和，在150℃保温9 h时效处理时，可观察到大量的针状β"相和杆状β'相，母材最佳热处理工艺为550℃/5 h+150℃/9 h；经优化对比，散热器的热处理工艺为540℃/4 h+150℃/6 h，在该工艺下焊缝与母材的力学性能得到有效保证。

• 生长方式对激光增材制件温度和变形的影响

  王霞, 王维, 杨光, 钦兰云, 任宇航,

  采用ANSYS Mechanical APDL有限元模拟和实验相结合的方法，研究激光同轴送粉增材制造长方体试样时，沿短边生长和沿长边生长对温度和变形的影响。结果表明：在增材制造过程中，基板上点的温度周期性波动变化，经历上升、平稳和下降阶段。沿短边生长时，基板上点的温度最大值低，降温速率慢，增材结束时温度高，但冷却时，降温速率快；增材试样的熔池最高温度低，高温范围小，但传递到基板的热量大，基板的温度值和分布面积都要大于沿长边生长的。增材结束后，基板主要发生面向激光光源的纵向翘曲变形，沿短边生长基板翘曲变形要大于沿长边生长的。

• 选区激光熔化成形AlSi10Mg合金微观组织与力学性能研究

  汪牵牵, 刘桐, 蔡小叶, 程宗辉, 宗泽, 黄仲佳, 骆良顺,

  在不同激光能量密度下采用选区激光熔化技术（selective laser melting，SLM）制备了AlSi10Mg合金，分析了SLM成形合金的微观组织、成形缺陷和力学性能。结果显示：SLM成形AlSi10Mg合金时，沿激光扫描方向熔池呈不规则椭圆形，沿成形方向组织呈不规则鱼鳞状分布，相互堆叠。随激光能量密度增大，成形合金的孔隙率减小，致密度增大，拉伸性能更好。当激光能量密度为54 J/mm3时，SLM成形合金的抗拉强度为418.9 MPa，伸长率为20.5%。不同激光能量密度下，拉伸断口形貌均呈现脆性和韧性的混合断裂特征。

• 球墨铸铁铸件多种焊补工艺组织及性能分析

  韩强, 杨恒远, 时晓, 李金桥, 刘跃,

  铸铁是机械工业中应用非常广泛的材料，在生产中经常会产生铸造缺陷。而铸铁是焊接工作中难焊材料之一。采用手工电弧焊、电火花堆焊、热焊（氧-乙炔焊）、贴片电阻焊、精密焊等五种焊补工艺对球墨铸铁基体铸件进行焊补，分析了补焊接头的宏观形貌、金相组织和焊补性能。以上研究可为焊补工艺的选择提供实践基础。

• 埋弧焊热输入对SnSb8Cu4与20钢结合性能的影响研究

  张帆, 刘昱阳, 王建梅, 王建华,

  针对重载油膜轴承衬套巴氏合金与钢基体的结合问题，研究了埋弧焊工艺下不同热输入参数对SnSb8Cu4与20钢结合性能的影响，并与传统离心浇铸工艺进行了对比分析。结果表明：埋弧焊工艺下SnSb8Cu4与20钢实现了良好的冶金结合，焊接后巴氏合金组织细小、均匀、致密且组织无偏析，在2300～17000 J/mm热输入下的结合强度约100 MPa，与离心浇铸相比提升了约80%，与MIG焊相比提升了约25%。埋弧焊工艺下巴氏合金表层硬度约25 HV，而离心浇铸工艺下的巴氏合金表层硬度低于20 HV；埋弧焊试样断裂面发生在巴氏合金层，表现为巴氏合金强度不足所引起的准解理断裂；离心浇铸试样断裂面发生在界面层处，表现为界面结合强度不足导致的剥离脱落。埋弧焊热输入的改变会对SnSb8Cu4与20钢的结合强度、巴氏合金的元素分布、晶粒细化程度、硬度等性能产生影响。

• 工艺参数对高温合金电阻点焊熔核尺寸及变形的影响研究

  袁荣, 方军, 张涛, 于家祥,

  以GH4169高温合金箍带为对象，首先建立箍带单点电阻点焊仿真模型，分析了焊接电流、通电时间、电极压力等焊接参数对熔核尺寸以及温度场的作用规律。然后建立了箍带多点电阻点焊模型，分析焊点数量及焊点距离对焊后变形的影响规律。结果表明：熔核尺寸及焊透率变化规律相同，均随着焊接电流和通电时间的增大而增大，随着电极压力的增大而减小。获得了满足熔核标准的点焊参数：焊接电流为3.5 kA，电极压力为8.5 kN，通电时间为0.20 s。多点焊接中，箍带焊点数量为3且焊点距离为11 mm，工件焊接变形最小。

• 10钢锻件性能不合格的原因分析与改进

  周永强, 常海丽, 吕新运,

  对大规格10钢锻件力学性能不合格的原因进行了分析。结果表明晶粒粗大是大规格10钢锻件力学性能不合格的根本原因。锻件始锻温度高和锻后正火冷却速度过慢造成晶粒粗大。通过二次正火并调整冷却方式使不合格的10钢锻件得以挽救。降低始锻温度并提高正火冷却速度确保了大规格10钢锻件力学性能满足技术要求。

• 循环流化床锅炉水冷壁管泄漏原因分析

  吕运容, 段志宏, 连玮琦, 陈阮, 邵思远,

  某石化企业循环流化床（CFB）锅炉水冷壁管发生泄漏，造成锅炉的停工失效。通过对发生泄漏的水冷壁管进行宏观观察、化学成分分析、力学性能分析、金相分析、断口形貌观察以及能谱分析等表征手段，结合现场工艺参数以及温度仿真模拟进行失效分析。结果表明：CFB锅炉水冷壁管的失效原因主要是泄漏部位有补焊焊缝，并且在泄露位置存在焊接热裂纹-多边化裂纹，在内压力和温差应力作用下裂纹发生扩展，直至穿透泄漏。长期使用后材料韧性下降和碱浓缩是加速裂纹扩展的影响因素。

• 镀锌中锰钢电阻点焊接头裂纹形态及分布

  孙福文, 赵杨洋, 王武荣, 韦习成,

  采用光学显微镜、扫描电镜附带能谱仪（EDS）、电子背散射衍射仪（EBSD），对镀锌中锰钢电阻点焊接头横截面裂纹的形貌、分布及元素成分进行了研究。结果表明，88.1%的微裂纹分布在压痕台阶处，87.5%的裂纹为深度小于50 μm的浅裂纹；裂纹内部充满了锌且裂纹为沿晶裂纹，推断焊点表面裂纹属于液态金属脆化裂纹，点焊过程中镀锌层受热熔化，沿钢材表面晶界渗入并在应力作用下产生沿晶开裂。