热加工工艺杂志

热加工工艺杂志2023年第13期

• 铸造镍基高温合金重熔工艺的研究进展

  逯红果, 马中钢, 李化坤, 王光华, 李道乾, 殷凤仕,

  重熔浇注工艺对浇注试棒的力学性能影响较大。本文归纳了重熔浇注工艺过程中不同熔体处理温度、时间和浇注温度、模壳温度、砂箱温度及浇注试棒形状对浇注试棒显微组织的影响，并分析了原因。对未来重熔铸造镍基合金浇注试棒的重点关注方向进行了展望。

• 非稳态磁场对过共晶铝硅合金凝固组织的作用研究进展

  刘一铭, 苗信成,

  综述了非稳态磁场对过共晶Al-Si合金的作用机理，分析了非稳态磁场下过共晶Al-Si合金的凝固特点、组织演变以及电磁振荡作用对初生Si颗粒净化的影响。最后，提出了当前研究中存在的问题和未来的研究方向。

• 通过预置1012拉伸孪晶改善AZ31镁合金板强度和塑性的研究

  孔庆伟, 聂慧慧, 王昆, 梁伟,

  通过室温弯曲限宽矫直技术在AZ31镁合金板材中预置了1012拉伸孪晶，并对弯曲限宽矫直变形后的板材进行200℃×3 h的退火处理，探究了变形及后续退火工艺对镁合金板材力学性能及微观组织的影响。研究发现，室温弯曲限宽矫直后的镁合金板中出现了晶界含量约为21%的1012拉伸孪晶，变形板材的抗拉强度达到260 MPa，较原始板材大幅度提升，板材由较强的基面织构转为RD偏转织构。200℃×3 h退火后的板材中仍然保留了大量的1012拉伸孪晶，板材的塑性和抗拉强度较原始板材明显提升，但屈服强度降低。

• 超级双相不锈钢焊接接头组织与冲击性能研究

  苗华军, 柳阳,

  S32750超级双相不锈钢具有优良的耐蚀性能和力学强度，被广泛应用于恶劣的腐蚀环境中。其焊接热输入一般推荐在1.5 kJ/mm以下，但未说明原因。本文对S32750超级双相不锈钢开展不同焊接热输入的焊接试验，观察焊接热影响区的金相组织与金属间析出相，分析冲击断口，讨论焊接热影响区冲击性能与组织的关系。结果表明，S32750焊接热影响区的冲击性能在焊接热输入大于1.5 kJ/mm后显著下降，但在焊接热影响区组织中并未发现金属间析出相，其冲击韧性的下降是由于焊接热影响区中铁素体晶粒的粗化及焊接热影响区的宽化所致。

• 铝合金摩擦堆焊工艺与微观组织演变研究

  李侃, 刘雪梅, 赵海涛,

  采用摩擦堆焊技术在2024铝合金表面得到成型良好的6061铝合金堆焊层。适当提高轴向进给速度可以改善堆焊层的成型。堆焊层横截面呈流线组织，中心区域堆焊层与基板界面结合良好，但前进侧与后退侧界面处存在结合不足的缺陷。对堆焊层进行电子背散射衍射（EBSD）分析得出，摩擦堆焊过程中发生动态再结晶，堆焊层晶粒呈高度细化的等轴晶，且小角晶界比例提高。由于堆焊层不同区域热输入存在差异，晶粒细化程度和小角晶界比例略有不同。6061-T6铝合金经过摩擦堆焊，其热处理强化效果消失，堆焊层硬度相较于原始棒材发生一定程度的降低。

• 6061铝合金高温拉伸性能的研究

  邓云飞, 李兵, 张鹏, 王敏,

  对6061铝合金板进行了高温拉伸实验，研究了不同拉伸温度和应变速率对其微观组织和力学性能的影响。结果表明，拉伸温度350℃时，微观结构中出现细小的再结晶晶粒。6061铝合金组织中强化相的数目与应变速率有关，拉伸温度250℃时，随着应变速率的减小，第二相粒子数目减少。在恒定的应变速率下，6061铝合金的抗拉强度随着拉伸温度的升高而下降；在恒定的拉伸温度下，铝合金的抗拉强度随着应变速率的升高而上升。在温度为350℃，应变速率为10-3s-1时，断后伸长率最大，为50.35%，最低抗拉强度为51 MPa。6061铝合金断口出现大量韧窝，形貌为韧性断裂。随着拉伸温度的升高和应变速率的减小，断口中韧窝比较密集，深度较深，塑性较好。应变速率的减小和变形温度的升高会提升材料的塑性。

• 热挤压对原位(ZrB2+Al2O3)np/AA6016复合材料微观组织和力学性能的影响

  靳利伟, 赵玉涛, 怯喜周, 高旭,

  采用Al-Zr-B-O原位熔体反应体系制备了不同颗粒含量的（ZrB2+Al2O3）np/AA6016复合材料，研究热挤压对复合材料微观组织和拉伸性能的影响。微观组织研究表明：ZrB2和Al2O3纳米颗粒团簇在热挤压作用下细分成弥散的小颗粒团簇并沿挤压方向以颗粒条带的形式重新分布；ZrB2和Al2O3颗粒对热挤压过程中动态再结晶行为具有促进作用，热挤压后复合材料晶粒尺寸明显细化，挤压前、后晶粒平均尺寸分别为44.54、10.46 μm。拉伸测试表明，当颗粒含量为3 vol%时，挤压后复合材料的力学性能达到最佳，其中抗拉强度和伸长率分别为398.1 MPa和28.3%，在相同体积分数下，与未挤压的复合材料相比，抗拉强度和伸长率分别提高了28%和12%。

• 热轧压下工艺对无取向硅钢组织织构及磁性能的影响

  朱雅娴, 樊立峰, 岳尔斌,

  用金相显微镜和X射线衍射仪(XRD)研究了无取向硅钢热轧板在不同压下率下的组织、织构和磁性能。结果表明：提高热轧精轧段后两道次压下率后，热轧板表层形成了大尺寸晶粒，心部纤维组织消失，次表层到心部形成形状不规则的变形组织，表层立方织构与旋转立方织构分别达到2.90%与2.49%；常化、退火后织构仍以立方与高斯织构为主，立方织构与高斯织构含量增加，而不利织构铜型织构含量降低；热轧精轧段压下率提高后，成品板平均晶粒尺寸有所增大，达到101.69 μm，铁损值降低了0.091W/kg，磁感应强度提高了0.013T。

• 卷取温度对热轧高延伸凸缘型钢组织性能的影响

  姜文, 邹曼, 田雪洋, 王群骄,

  基于双相钢的传统热轧技术制备了高延伸凸缘型钢，并揭示了卷取温度对组织、力学性能、凸缘性能及析出强化的影响规律。结果表明，随卷取温度的升高，组织中板条状贝氏体逐渐演化成球状的贝氏体，且均匀弥散地分布在铁素体的周边。由于超快冷和卷取温度升高，铁素体内析出相也逐渐增多。热轧板的可移动位错效应使得屈服强度从541 MPa增加到655 MPa，组织的变化和析出物效应使抗拉强度从830 MPa降低到788 MPa，断后伸长率也从17.2%提升到了25.6%。随着卷曲温度的升高，热轧板的扩孔机制从直线的穿晶断裂变成了蜿蜒曲折的韧性断裂，扩孔性能最终从52%显著提高到83%。

• 焊接速度对铝/镁异种合金搅拌摩擦焊竖向压力、组织和性能的影响

  赵亚东, 路尧文, 崔红保, 郭学锋, 王曙光,

  对1060铝和AZ31B镁合金进行了铝/镁异种搅拌摩擦对接焊试验，采用三分量切削力测试系统研究了不同焊接速度下的竖向压力。采用电子万能试验机进行了接头拉伸性能测试，使用光学显微镜、扫描电子显微镜分别观察了接头组织和拉伸断口形貌。结果表明，焊接速度变化引起竖向压力变化，而该压力对焊缝表面成形具有重要的影响，当焊接速度为110 mm/min时，竖向压力波动小，焊缝表面成形良好。焊接速度对接头的材料流动和晶粒尺寸也有重要影响，焊接速度为110 mm/min时，接头焊核区铝/镁界面组织具有良好的机械互锁效应，晶粒细小且均匀。随着焊接速度增加，接头抗拉强度和伸长率先升高后降低，在焊接速度为110 mm/min时接头力学性能最好，抗拉强度和伸长率分别为96.5 MPa和4.2%，断裂方式为脆韧混合断裂。

• LNG工程用节镍型7Ni钢焊接接头组织与力学性能

  蔡啸涛, 齐彦昌, 魏金山, 马成勇,

  采用国产ENiCrMo-6焊条对节镍型7Ni低温钢进行了焊接，使用OM、SEM、EDS等手段观察分析了焊接接头的显微组织和冲击断口，并对焊接接头的拉伸、低温冲击、弯曲、硬度进行了研究。结果表明：焊材与母材匹配良好，焊接接头中未发现焊接缺陷，综合力学性能满足LNG工程使用要求。焊缝金属由富Ni奥氏体枝晶和析出相组成，平均硬度为196.6 HV；熔合线界面上存在硬度较高的稀释层，最高硬度达405.2 HV；热影响区分为明显的粗晶区、细晶区和临界区，主要组织均为马氏体+少量残余奥氏体，平均硬度为319.8 HV，高于母材平均硬度（233.1 HV）。接头的平均抗拉强度为726 MPa，均断于母材；焊缝中心、熔合线和热影响区的-196℃平均冲击功分别为82、64、120 J；侧弯试样在熔合线处存在轻微开裂。熔合线附近的硬脆组织是影响接头低温冲击韧性和弯曲性能的主要因素。

• 激光熔覆沉积H13钢的组织及力学性能

  王岳亮, 钟永华, 李福海, 马文有, 卢冰文, 李艳辉, 张欣悦, 刘敏, 姜慧,

  利用激光熔覆沉积（LCD）增材制造技术成功制备了H13钢，表征了其物相和显微组织，同时对比分析了LCD成型H13钢与铸造H13钢的硬度、耐磨性、拉伸性能和断口形貌。结果表明，LCD成型H13钢低倍下纵截面组织形貌呈鱼鳞状分布，熔道搭接界面处为较粗大的柱状晶组织，熔道中部组织沿热源逆向生长，呈细小枝晶分布，LCD成型H13钢主要组织为针状马氏体、残余奥氏体以及少量碳化物；LCD成型H13钢的平均显微硬度是铸造H13材料的2.76倍，达到652.5 HV0.2，耐磨性能相比铸造H13钢提升至1.5倍以上。LCD成型H13钢的抗拉强度明显高于铸造H13钢的，达到1670.7 MPa，伸长率却显著降低，拉伸断口呈明显的脆性断裂特征。

• 多次压缩对TC4钛合金高温变形行为影响的研究

  史先利, 徐国峰, 赵志国,

  采用Gleeble-3500热模拟试验机分别以单次及多次压缩在变形温度900～1050℃，以不同的应变速率对TC4钛合金进行了变形试验。结果表明：单次压缩变形时，流动应力随着应变速率的增大而增大，随温度的升高而降低，在变形温度900、950℃观察到了明显的应力改变，这与900、950℃变形时发生魏氏组织转变相关。同时，当温度在900、950℃时，原始组织呈压扁与破碎状；当温度高于950℃时，大的变形量下易生成魏氏组织。多次压缩变形时，当变形温度为900℃时得到了片层组织形貌特征，而当变形温度高于950℃时生成了魏氏组织，这种微观形貌特征会影响材料的力学性能。因此，为了改善合金的塑性变形能力，将变形温度尽量控制在900℃，以避免魏氏组织的形成。

• 药芯钎料CMT熔钎焊铝/钢焊接接头的组织和力学性能研究

  谭志育, 张超, 单琪,

  以AlSi5药芯钎料为填充金属，进行6082铝合金与Q235钢CMT（冷金属过渡）熔钎焊试验研究，对不同焊接速度下焊接接头的微观组织和力学性能进行了分析。结果表明：AlSi5药芯钎料中钎剂提高了熔融的铝合金在Q235钢表面的润湿铺展性能。6082铝合金/Q235钢界面层组织中有Fe2Al5和Al8Fe2Si生成。随着焊接速度从450 mm/min增加到550 mm/min，铝合金/低碳钢界面层厚度逐渐减小，焊接接头的抗拉强度先增加后减小。当焊接速度为500 mm/min时，抗拉强度达到最大值，为159MPa。

• 稀土Ce对SUS444铁素体不锈钢夹杂物及力学性能的影响

  于彦冲, 康健, 欧国洁, 穆林, 王社斌,

  通过金相显微镜、扫描电子显微镜、拉伸和冲击试验等分析测试手段，研究了稀土Ce含量对SUS444铁素体不锈钢夹杂物及室温力学性能的影响。结果表明，添加0.008wt%～0.015wt% Ce可改变夹杂物的种类、形态和尺寸，可将大尺寸、不规则形状的SiO2变质为小尺寸球形的Ce2O3夹杂物，添加0.008% Ce不足以使SiO2完全变质，但添加0.015% Ce可实现夹杂物的完全变质。稀土Ce可细化不锈钢的显微组织，随Ce含量增加，不锈钢的抗拉强度提升，拉伸断口由韧-脆结合断裂完全转变成韧性断裂；冲击韧性显著提升，最高可提升至未添加Ce的4.9倍，冲击断口由脆性断裂向韧性断裂转变。综合考虑夹杂物和力学性能，不锈钢中Ce最优含量为0.015wt%。

• 汽车用AlSi7Mg铝合金的压铸工艺研究

  桂林, 孙亮, 李强军,

  采用不同的浇注温度和模具预热温度进行了AlSi7Mg铝合金试件的压铸，进行了试验件的力学性能测试和X射线无损分析。结果为：当浇注温度为700℃时，随着模具预热温度从150℃增加到350℃，试件的强度呈现先增加后减小的趋势。模具预热温度250℃的试件的抗拉强度达到最大值240.74MPa，屈服强度182.71MPa。当模具预热温度为250℃时，随着浇注温度从680℃升高至720℃，试件的强度同样呈现为先增加后减小的趋势。在其他压铸参数相同的条件下，在模具预热温度250℃时700℃浇注的AlSi7Mg铝合金压铸试件经过X射线无损探伤并未观测到明显缺陷。

• 体育器材用Al-Si-Mg铝合金的压铸工艺优化

  王方雨, 张王京,

  分别采用不同的浇注温度、模具温度和充型速度对Al-Si-Mg铝合金体育器材试样进行生产，并对其进行了力学性能测试分析和X-ray无损检测分析。经过试验优化，最终结果为：在浇注温度从675℃升高至715℃、模具温度从100℃升高至300℃以及快充型速度从1.5 m/s升高至3.5 m/s的过程中，合金的强度总体上为先上升后下降。当浇注温度为695℃、模具温度为250℃及充型速度为2.0 m/s时，合金的抗拉强度得到最大值(287.11 MPa)，屈服强度同样为最大值(190.53 MPa)，伸长率3.66%。经过X-ray无损探伤并未观测到压铸合金有明显的卷气和缩孔等铸造缺陷，可以得到力学性能优异、组织致密的Al-Si-Mg压铸体育器材产品。

• 正交轧制改善铸造Al-5Cu合金微观组织和力学性能的研究

  万雄斌, 张晓波,

  铸造Al-5Cu合金的组织粗大且在基体内存在大量粗大的Al2Cu相共晶组织，其屈服强度及伸长率分别为60 MPa和3.6%。通过对铸态合金进行普通轧制与正交轧制使合金的组织得到细化，且基体中的共晶组织分布更均匀，合金的屈服强度分别提高到171.9 MPa和176.7 MPa，伸长率分别达到6.8%和10.2%。先对Al-5Cu合金进行520℃，24 h的均匀化处理，然后进行正交轧制。这使得Al-5Cu合金的极限抗拉强度和屈服强度分别达到213.2 MPa和177.9 MPa，伸长率增加到16%。均匀化处理后正交轧制可使铸态Al-5Cu合金的组织和力学性能增加更显著。

• 轧后控冷对重型H型钢组织和性能的影响

  卢永康, 赵宪明, 吴保桥, 彭林,

  在重型H型钢生产中，轧制变形后的冷却过程是最终组织控制最为重要的途径。本文对重型H型钢轧后冷却过程进行有限元模拟和轧制实验研究。结果表明，采用轧后控冷工艺会在实验钢表面形成大量的回火索氏体；水冷时间从22 s增加到30 s，实验钢表面返温温度逐渐降低，回火组织层厚度增大，实验钢强韧性提高。当水冷时间为30 s时，返温温度达到650℃，在这个条件下实验钢获得最佳的力学性能。

• 650MPa级汽车轮辋用热轧钢带的生产工艺改进研究

  杨维宇, 刘妍, 宿成, 张智刚,

  采用Nb-Ti微合金化的低碳成分设计并结合控轧控冷工艺生产了4.5 mm厚的650MPa级汽车轮辋用热轧钢带。首次工业生产的试验钢横向屈服强度和抗拉强度分别为661、712 MPa，伸长率为25.0%。分析结果表明：试验钢显微组织中铁素体晶粒大小不均，尺寸为2～10 μm，珠光体呈带状分布。通过降低Mn、Ti含量和终轧温度对试验钢生产工艺进行改进，第二次工业生产的试验钢横向屈服强度和抗拉强度分别为671、716 MPa，伸长率为26.0%，铁素体晶粒大小均匀，尺寸为2～5 μm，珠光体呈点状分布，车轮动态径向疲劳通过100万次测试。

• 轧制工艺对中碳高锰钢轧材组织的影响研究

  李辉成, 徐必靖, 谢有, 袁静, 李仕超, 邹晋,

  对比研究了两种轧制工艺下中碳高锰钢轧材的组织差异。结果表明，提高加热温度，延长加热时间，有利于提高轧材成分、硬度的均匀，并且提高终轧温度，可以增加奥氏体尺寸，减少铁素体形核，增大轧后冷却速度，抑制合金元素的偏析扩散，改善带状组织。

• 冷轧变形对建筑用Al-Si-Mg合金板材组织与性能的影响

  徐慧敏, 于水成,

  采用金相显微镜、透射电镜、硬度测试、拉伸试验等研究了0～75%不同变形量冷轧的Al-1.2Si-0.5Mg合金的微观组织与力学性能。结果表明：随着冷轧变形量的增加，Al-1.2Si-0.5Mg合金晶粒沿轧制方向被逐渐拉长，析出相尺寸逐渐减小，数量逐渐增加。冷轧变形量达到75%时，合金晶粒被完全破碎。随着冷轧变形量的增加，Al-1.2Si-0.5Mg合金的硬度、强度逐渐提高，塑性逐渐下降。75%冷轧的Al-1.2Si-0.5Mg合金的硬度和强度均达到峰值，其硬度、抗拉强度和屈服强度分别为118.3 HV、336.4 MPa和264.5 MPa，其伸长率为17.1%。

• 增材制造中GPU并行扫描线填充算法

  李慧贤, 马创新, 马良,

  增材制造模型朝着大型化和精细化的趋势发展，对模型数据处理效率的要求越来越高。路径填充作为模型数据处理的一项重要环节，其效率直接影响模型的整体处理效率。本文重点研究基于GPU的并行化扫描线填充算法，采用轮廓预处理算法实现GPU并行求交运算的负载平衡，提出基于哈希值的三维坐标快速排序算法，构造轮廓组序号+坐标哈希值压缩结构，实现扫描线GPU并行化填充求交计算。经实验验证，本算法可大大减少扫描线填充算法耗时，对大型或精细模型的处理效果更为明显。

• 平板搭接焊缝跟踪数据偏差的修正方法

  颜兵兵, 宋文浩, 陈光,

  自动化焊接过程中，待焊接工件的安装误差以及焊接过程中的热变形造成焊缝偏移，影响焊接质量。以平板搭接焊缝为跟踪目标，通过视觉采集焊缝特征图像，获得焊缝位置数据，以进行焊缝识别及定位。提出一种焊缝跟踪数据偏差的修正方法，即采用中值滤波与卡尔曼滤波相结合的方法，对焊缝位置数据波动进行修正。焊接实验显示，在焊缝特征受到孤光、飞溅干扰下，仍能实现焊缝的准确识别和定位。提出的平板搭接焊缝跟踪数据偏差的修正方法可以有效过滤数据波动，提高焊接机构运动平稳性。

• 基于电弧增材的外场快速修复成形技术研究

  焦坤, 赵磊, 杜行,

  以结构光三维扫描尺寸采集技术、Geomagic软件数据预处理和逆向重构建模与电弧增材制造技术为基础，搭建电弧增材再修复成形系统，包括尺寸采集模块、系统运算模块、执行单元模块与弧焊熔敷模块等四个模块。结合高机动性、高可靠性、能够快速响应的军用方舱与不断迭代优化的工艺数据库，搭建了一种能够适应外场的快速修复成形系统，极大地提升了电弧增材制造技术的扩展应用，补足外场快速响应修复的技术缺口。

• 06Cr19Ni10钢激光大离焦拼焊工艺研究

  成健, 李帅, 章兴鹏, 刘顿,

  为减少气孔、裂纹的产生，改变激光功率、焊接速度和离焦量等参数，对3 mm厚的06Cr19Ni10不锈钢平板进行激光大离焦拼焊工艺试验。结果表明，工艺参数的改变对焊缝的形貌尺寸、显微组织有较大影响。随着激光功率的增加，激光的熔透能力增强，焊缝宽度增加明显。随离焦量增大，光斑直径增大，激光能量密度降低，接头性能降低。随扫描速度增加，激光线能量降低，焊缝各部位宽度均匀减小，从而降低了焊接性能。当激光功率为3800 W、焊接速度为14 mm/s、离焦量为+25 mm时，此时焊缝无明显的气孔，获得了形貌和力学性能均最佳的焊接接头。

• 基于选区激光熔化的Ti-6Al-4V钛合金节点增强型点阵结构及其力学行为

  姚定烨, 兰彦宇, 马宇立, 何博,

  以Ti-6Al-4V钛合金粉末为原材料，采用选区激光熔化技术制备了常规和节点增强型体心四方点阵结构。研究了两种点阵结构的形貌、微观结构及力学性能。并探究了常规热处理对节点增强型点阵结构微观结构及力学性能的影响。结果表明，在节点处提高制备激光功率后该处直径增大，节点处表面粗糙度及孔隙率值均增大，整体结构相对密度提高24.8%，节点处初生β晶发生了等轴化。增强后的点阵结构失效由贯穿整体的斜60°瞬间坍塌模式转变为逐层沉降式坍塌模式，比弹性模量增加了112%，比抗压强度增加了52%，30%应变时的比吸能提升了88%，整体力学性能有了显著提升。热处理后节点增强型点阵结构抗压强度下降，但能量吸收能力得到了提高。

• 激光熔化沉积制造翅片热管管壳

  王秋林, 李明富, 门正兴, 李勇, 张宏,

  为了提高核电热管的散热效率，采用激光熔化沉积技术在316热管的冷凝段管壳上制造了316散热翅片。用扫描电镜（SEM）观察了热管及翅片的显微组织，用能谱仪（EDS）进行元素分析，并测试了显微硬度和散热性。结果表明，激光熔化沉积的316翅片外形精度符合要求；翅片的平均硬度为280.92 HV0.5，比不锈钢管的平均硬度（209.9 HV0.5）高33.8%，且硬度均匀性好；翅片热管的低温效率提高了16.7%，高温散热效率提高了32.9%。翅片晶粒主要有2种结构：等轴晶粒，柱状或枝晶状晶粒；翅片硬度提高的主要原因是细晶强化和位错强化；基材与翅片之间、翅片每层之间结合良好，精度高，是热交换量增大的保证。

• 锌铝药芯焊丝中Al含量对铝/铜激光熔钎焊接头组织和性能的影响

  周宇浩, 吴铭方, 浦娟, 赵悦,

  采用Zn-2% Al、Zn-15% Al、Zn-22% Al三种药芯焊丝对铝合金/铜进行激光熔钎焊工艺研究，探讨焊丝中Al元素含量对铝铜激光熔钎焊接头微观组织及性能的影响。结果表明：三种焊丝的焊接接头均可分为铝侧熔化焊焊缝区、焊缝中心区及铜侧钎焊区。铜侧钎焊区可以细分为Al-Cu共晶区和主要物相为Al4.2Cu3.2Zn0.7的金属化合物层，焊缝中树枝状相为CuZn5，基体组织是锌铝共晶体。使用Zn-22% Al药芯焊丝的焊接接头断裂于铝母材，其接头抗拉强度最大，为212 MPa。随着焊丝中Al含量的减少，接头抗拉强度逐渐降低。

• 考虑区域影响的焊接残余应力超声法试验研究

  李昌敏, 冯伟, 郭瑞鹏, 杨国涛,

  为提高超声法检测焊接残余应力的准确性，对母材区、热影响区和熔融区的声弹性系数进行标定。基于声弹性系数标定值和零应力基准，修正Q345qD焊接钢板残余应力检测结果，并采用盲孔法对超声法检测结果进行验证。试验结果表明：母材区、热影响区和熔融区的声弹性系数存在较大差异；通过对热影响区域进行声弹性系数及零应力基准修正，可减少该区域的高估应力值；盲孔法和超声法测量结果趋势相同，数值接近，验证了超声法检测焊接残余应力结果的准确性。

• 不锈钢绞股焊丝MAG焊熔滴过渡特征分析

  贾蒙, 储继君, 徐锴, 吕晓春, 姜英龙, 陈鹏达,

  采用高速摄像法对直径φ1.6 mm的不锈钢绞股焊丝熔滴过渡特征进行了拍摄观察。试验发现，随着焊接规范的增大，不锈钢绞股焊丝依次出现短路过渡、混合过渡、射滴过渡以及射流过渡等熔滴过渡方式。通过对各种熔滴过渡特征进行对比分析后发现：电爆炸是短路过渡和混合过渡焊接飞溅的主要成因，而射流过渡时的焊接飞溅则主要由多个熔滴熔合碰撞造成；射滴过渡为不锈钢绞股焊丝的主要熔滴过渡方式，其过渡频率约为100次/s且没有飞溅产生。

• 曲线落料管冬季制作焊接工艺分析

  李禹辰, 曹志刚, 苏佩建, 周建平,

  转运站曲线落料管在物料转运时常常出现流通性不稳定、气密性差等,严重影响生产和操作人员的身心健康。为解决这些问题提出了新的曲线落料管制作工艺,即采用焊接代替法兰连接。以新疆某电厂对曲线落料管的冬季制作为例,介绍了落料管的焊接方法,其中特别阐述了冬季焊接工艺的特殊要求,以及焊前、焊后的处理方法。为保证焊接质量,对焊缝进行了探伤分析,对焊接试样进行了金相组织观察和力学性能测试。结果表明,焊接质量良好,拉伸性能接近母材的性能,弯曲性能合格。

• 2A50锻造铝合金风机叶片断裂失效分析

  刘阳, 陈勇, 周友龙, 刘俣,

  青海某火电厂送风机叶片在运行中发生断裂。通过力学性能测试、微观形貌及能谱分析、金相观察等方法，结合叶片工况对其断裂原因进行了分析。结果表明：叶片断裂形式为应力腐蚀开裂。叶片表面腐蚀严重，出现了腐蚀坑。叶片高速运转过程中受到风力和离心力作用，在腐蚀坑处产生应力集中，引起了裂纹的萌生与扩展，最终造成叶片失稳断裂。

• SWRH82B盘条使用中脆断的原因分析及防治

  唐伟,

  采用体式光学显微镜、金相显微镜、化学成分分析、扫描电子显微镜、电子能谱、显微硬度，分析了82B盘条在使用过程中出现的杯锥状断口、放线头尾脆断和拉拔斜茬状断口的三种典型断口特征。结果表明，杯锥状断裂的主要原因是盘条中心严重的成分正偏析和控冷不当使心部形成网状渗碳体所致；放线脆断和斜茬状断口均因碰撞、刮擦等外界原因导致表面形成硬脆的形变马氏体。针对三种典型断口分别提出了具体的工艺改进措施，能够有效降低SWRH82B盘条发生上述脆断的几率。

• 热网管失效原因分析

  尚建路, 孙志强, 刘炜, 袁化翔, 殷志明, 孙中元,

  针对某热电厂Q235B热网管发生爆管的问题，通过对不同爆管区域取样进行光学显微镜、扫描电镜等微观分析和拉伸性能、冲击性能检测。结果表明：在管道内交变载荷的作用下，在接头上的未焊透、夹渣、气孔等缺陷部位产生应力集中，从而造成裂纹的萌生和扩展，最终引起疲劳断裂。