热加工工艺杂志

热加工工艺杂志2022年第9期

• 镁合金搅拌摩擦焊接头质量及影响因素

  于影霞, 张士杰,

  搅拌摩擦焊作为一种固相焊接技术，是镁合金的主要焊接工艺，但实际应用中仍有许多质量问题需要解决。综述了镁合金搅拌摩擦焊接头质量及其影响因素的研究现状。总结了镁合金搅拌摩擦焊接头的宏观形貌、微观组织特征、显微硬度、残余应力的分布形式以及接头常见的缺陷。分析了搅拌头的几何特征、尺寸以及焊接工艺参数对接头质量的影响。指出由于镁合金塑性变形能力较差，散热速度快，这导致接头质量对焊接工艺参数的变化敏感，其最优工艺参数的选择范围较窄。因此，优化工艺参数时应同时考虑工件自身的合金组成、成分含量、厚度等。最后，分析了目前研究存在的问题，并对未来研究方向进行了展望。

• 激光-CMT复合焊接的研究现状

  赵俊鹏, 刘子奇, 刘长军,

  激光-CMT复合焊接是将激光焊接与冷金属过渡焊接（CMT）结合的一种新型激光电弧复合焊，与传统的激光复合焊接相比，其热输入极低，焊接过程更加稳定，基本无飞溅，而且生产效率和焊接质量均得到提高。本文介绍了激光-CMT复合焊接的原理及特点，概括了激光-CMT复合焊接中接头、熔池形貌、熔滴过渡以及焊缝成形等方面的研究现状以及目前存在的一些问题，最后总结了激光-CMT复合焊接的发展方向和研究重点。

• 钛合金激光-GTAW复合焊接研究进展

  符成学, 徐家磊, 雷小伟, 马照伟, 刘甲, 付占波,

  综述了激光-GTAW复合焊接技术的原理、特点、分类以及其在钛合金焊接领域的研究进展。按照热源空间分布类型和热源类型对激光-GTAW复合热源进行了分类，阐述了钛合金激光-GTAW复合焊接技术的研究进展，并展望了钛合金激光-GTAW复合焊接技术的发展方向。

• 加热温度对热轧含钛搪瓷钢力学性能和抗鳞爆性能的影响

  赵阳, 黄学启, 刘再旺, 俞波, 冯阳, 刘相华,

  加热温度是影响热轧搪瓷钢显微组织、力学性能和抗鳞爆性能的一个重要工艺参数。以一种热轧含钛搪瓷钢为对象，研究了不同加热温度下其显微组织、力学性能和抗鳞爆性能。利用光学显微镜和透射电子显微镜对钢的显微组织进行了表征，利用拉伸试验和氢渗透试验分别评价力学性能和抗鳞爆性能。结果表明，1150℃和1250℃加热温度下，试验钢热轧后的显微组织均为铁素体和碳化物。随加热温度的升高，热轧后铁素体平均晶粒尺寸和TiC析出物平均尺寸均降低。与低加热温度（1150℃）相比，高加热温度（1250℃）有利于提高热轧含钛搪瓷钢的屈服强度、抗拉强度和抗鳞爆性能，有利于在热轧过程中获得更加细小的铁素体和TiC析出物。

• X80管线钢超音频脉冲TIG焊接头的组织和力学性能研究

  黄松涛, 杨建伟, 王冠东, 焦向东, 赵维维,

  采用超音频脉冲TIG焊对X80管线钢进行了平板焊(未填丝)和对接焊试验，研究了超音频频率和占空比对焊缝成形的影响规律，包括熔深、熔宽和成形系数。并进行了对接接头的显微组织观察和力学性能测试。结果表明：随着脉冲频率和占空比的增大，焊缝的熔深和熔宽都有所增加，成形系数整体呈下降趋势；焊缝区组织以针状铁素体和粒状贝氏体为主，粗晶区组织主要由贝氏体铁素体、粒状贝氏体和少许马氏体组成，细晶区组织主要由多边形铁素体以及少部分贝氏体组成；接头拉伸试样的断口在母材，接头的抗拉强度大于母材的，焊缝中心的冲击吸收功最低。

• 对接间隙对A356铝合金FSW接头组织和性能的影响

  黄紫玲, 杨昭, 范纲衔, 路建琦, 吴嘉,

  采用连续性变化的对接间隙对10 mm厚的A356-T6板材进行不焊透对接搅拌摩擦焊，研究A356-T6板材搅拌摩擦焊接对间隙的包容程度，分析了接头的组织、力学性能及断口形貌。结果表明：当间隙小于0.6 mm时，可获得具有良好力学性能的接头。其中当间隙在0.3 mm以内时，接头内部无缺陷的理想接头，焊接系数高于0.7；当间隙增大到0.6 mm时，接头力学性能稍有降低，断口出现尺寸为0.069 mm的较小孔洞缺陷，这3种间隙下的断口均呈典型的韧性断裂特征。当间隙为0.9、1.2 mm时，接头力学性能显著降低，接头断口分别出现尺寸为0.134、0.195 mm的隧道孔，呈韧性断裂和准解理断裂的混合断裂特征。

• 超声辅助铝/钢异种材料搅拌摩擦搭接焊工艺研究

  吴双连, 郭志成, 刘雪松,

  在铝/钢异种材料的搅拌摩擦搭接焊中，存在着连续分布的界面金属间化合物层，阻碍了元素的扩散与界面冶金结合，严重制约了接头力学性能的进一步提升。以6061铝合金和301L钢为研究对象，在搅拌摩擦搭接过程中施加下置式的超声振动以提高界面铝侧材料的强塑性流变，从而抑制金属间化合物的过度生长，提升接头强度。研究表明，施加超声激励后，铝/钢FSLW接头搭接界面连续金属间化合物层平均厚度由10μm减薄到6μm。同时，搭接接头的抗拉载荷提升27.9%。

• 2A14铝合金圆锭质量对锻件组织和性能的影响

  姚梦, 王恒强, 淡婷, 张文学, 周世杰,

  为了解决不同规格2A14铝合金圆锭经相同工艺制造的某筒形锻件组织性能差异大的问题，通过成分检测、组织观察、力学性能测试分析铸锭质量，并探究铸锭质量对锻件组织性能的影响。结果表明，铸锭规格影响铸锭质量，大规格铸锭偏析严重、第二相集聚、晶粒度大、性能水平低、性能均匀性差，故在高径比合理范围内应选择小规格铸锭；对不同规格的铸锭采用相同工艺制造某2A14筒形锻件，φ630 mm规格铸锭对应的锻件组织均匀、第二相弥散分布，强度比φ830 mm规格铸锭对应的锻件高20 MPa，伸长率更是其2倍，故铸锭质量是影响锻件组织性能的重要因素；对大规格铸锭制造的锻件进行重复热处理，能够在一定程度上提高强度及塑性，但性能仍与小规格铸锭制造的锻件有较大差距。

• 热处理对激光熔覆Ni/316L堆焊层组织与性能的影响

  王浩, 李欣, 曲玉龙, 董会,

  为提升Q235钢的耐磨损性能，采用激光熔覆在Q235基体表面堆焊Ni/316L涂层，并进行了680℃不同保温时间的热处理。采用扫描电子显微镜（SEM）、能谱仪（EDS）、显微硬度计研究堆焊层的显微组织、硬度和弹性模量。结果表明，激光熔覆层的孔隙率低，其组织主要以垂直于基体的针状树枝晶生长；热处理后组织从针状树枝晶转变为细小等轴晶；不同时间热处理后堆焊层最大硬度均出现在熔合区；热处理可以在一定程度上提升堆焊层的弹性模量。

• 终轧温度对6061铝合金板力学性能均匀性的影响

  王飞, 祖立成, 黄大为, 张义, 陈金生, 张新宇,

  选取6061-T651板材为研究对象，采用金相显微镜（OM）观察、扫描电子显微镜（SEM）分析、晶粒度测试对微观组织进行了分析。结合力学性能的宏观表现，系统研究终轧温度对6061铝合金板材力学性能均匀性的影响规律。结果表明，将终轧温度由420℃降至280℃，可以有效减小板材横、纵向力学性能差异，T651态板的抗拉强度差值由原来的21 MPa降为8 MPa，屈服强度差值由原来的11 MPa降为5 MPa，且两个方向的力学性能均得到了整体提高；同时终轧温度的降低还可以细化晶粒，减小长径比，改善板材的加工性能。

• 阻隔缓释层对钛合金/不锈钢电子束焊接接头性能的影响

  王亚荣, 余洋, 雷华东,

  采用电子束熔化焊进行TC4钛合金与1Cr18Ni9Ti不锈钢异种金属之间的连接试验。结果表明：采用电子束直接熔化焊连接TC4钛合金和1Cr18Ni9Ti不锈钢时，接头界面会产生贯穿性裂纹，导致焊缝直接断裂。以T2铜箔作为阻隔缓释层，通过电子束偏移来控制金属的熔合比，可以减少了TC4/1Cr18Ni9Ti界面的金属间化合物的产生，同时增加界面塑性变形能力，降低了应力，实现了钛合金与不锈钢的冶金结合，接头抗拉强度最大值为256 MPa，可获得X射线探伤无裂纹和气孔缺陷的钛合金/不锈钢异种金属焊接接头。

• 激光焊接在热成形门环中的应用研究

  覃显峰, 谢国文, 刘伟, 吴新星,

  轻量化是汽车技术的重要发展方向之一，热冲压成形技术是实现车身轻量化的有效手段。而热成形门环是当前热门的先进技术。首先论述热成形门环的特点，着重从性能、质量和成本三个因素综合分析影响其应用的原因，并提出了合理布置焊缝并与补丁板技术相结合来降低成本的新思路，这有利于推广该技术更广泛的量产应用。

• 5A06铝合金TIG悬空焊接参数及接头组织性能研究

  姜玉恒, 张海, 任海玢, 杨文博,

  采用无衬底填丝TIG悬空焊接方法进行厚度6.5 mm的5A06铝合金环缝焊接试验。通过焊接参数的优化，焊缝成型良好，并对不同焊接参数下焊接接头的金相组织、力学性能和显微硬度进行分析。结果表明，母材为原始轧制态组织，焊接接头为柱状树枝晶，枝晶间和晶界处分布着析出的β相块状沉积物，焊缝组织较为均匀。焊接接头平均屈服强度、抗拉强度及伸长率分别为151.11 MPa、374.59 MPa和18.28%，分别达到母材的82.3%、98.7%和63.6%。对比接头各区域金相组织、力学性能和显微硬度发现，在焊接热输入较低的位置，焊缝组织更加均匀，力学性能更好，显微硬度略高。

• φ70 mm 45钢轧后穿水冷却的试验研究

  梁佰战, 唐宁, 王子建, 陈坤, 赵刚,

  在自制穿水冷却装置上进行了φ70 mm 45钢轧后穿水工业化试验，对比研究了轧后穿水冷却对钢力学性能和显微组织的影响。结果表明：穿水后钢材的抗拉强度和屈服强度均一定程度提高，其中抗拉强度由630 MPa提高到659 MPa，屈服强度由345 MPa提高到365 MPa，但其伸长率、断面收缩率和热轧硬度均未明显提高。当穿水后钢材表面温度降至730～680℃时，钢材表面局部区域开始出现魏氏体和大颗粒珠光体；当穿水后钢材表面温度降至680～553℃时，钢材表面出现粒状贝氏体和块状珠光体。除了表层显微组织存在显著差异外，强弱冷却对于钢材1/2半径和心部两个区域的显微组织作用较小。

• 深过冷液态金属液固界面能的预测

  李朝阳, 田卫星, 韩秀君, 李建国,

  主要采用临界晶胚法对多种纯金属的液固界面能进行了分子动力学模拟预测，得到了多种液态纯金属在一定条件下的液固界面能。与Turnbull形核实验的结果进行了对比验证，结果吻合较好，证实了采用该方法进行分子动力学模拟的有效性。此外，本文研究了液固界面能与熔化焓以及吉布斯-汤普森系数与熔点之间的耦合关系。

• 基于ProCAST的厚大断面铸钢主轴承座的数值仿真与工艺优化

  宋伟, 王圣波, 李继峰, 曹凌升,

  对钻井泵主轴承座的铸造工艺进行了模拟和优化。应用UG软件进行铸件3D建模，利用ProCAST软件进行凝固过程数值模拟，对铸件缺陷部位进行切片分析，并优化了铸造工艺方案。结果表明：采用水平浇注方式和大模数发热保温冒口，增大了热节部位钢水补缩量，同时在冒口远端放置外冷铁，使铸件形成顺序凝固；采用优化工艺方案成功消除了铸件关键区域的缩孔缩松缺陷。

• 氟盐反应时间对高压开关材料Al-Mg-Cu-(La)合金组织演变的影响

  吴万军, 张敏, 张国锋, 张朝雁, 李景丽, 周培,

  通过氟盐法制得一种新的Al-Mg-Cu-(La)合金细化剂。通过实验测试研究了氟盐反应时间对Al-Mg-Cu-(La)合金组织演变的影响。结果表明：铝熔体和氟盐之间的反应时间并不会造成合金物相结构的明显变化。加入La元素后，依然存在Al2Cu与Al Mg相的特征峰，同时检测出了Al3Mg La的衍射峰。Al-Mg-Cu-La合金中形成的Al Mg与Al3Mg La第二相晶粒尺寸比Al-Mg-Cu合金晶粒更小，加入La元素能对Al Mg中间相发挥变质细化的效果。增加反应时间在合金中形成了更高比例的Mg。La可以促进氟盐和铝熔体更快完成化学反应过程，起到明显的催化效果，使Al达到更充分的反应程度。

• 汽车横梁用新型含钒合金钢的铸造性能和显微组织研究

  左明伟, 曼茂立, 田辉, 李梓阳,

  研究了不同钒含量的22MnB5Vx (x=0,0.25,0.5,0.75)汽车横梁用新型含钒合金钢的铸造性能和显微组织。结果表明：钒含量对钢的铸造性能和显微组织有明显影响，随钒含量从0逐步增大到0.75wt%时，试验钢的显微组织先细化后粗化，流动性和抗热裂性先增强后减弱，铸造性能先提高后下降。与未添加钒的钢相比，钒含量为0.5%的钢液流程长度由511 mm增大到630 mm，裂纹长度由3.5 mm减小为0。当钒含量为0.5%时，含钒合金钢可获得细小的内部组织和良好的铸造性能。

• Ti47.5Al2.5V1Cr钛铝合金与铸型材料的界面反应研究

  王聪, 王冬春, 贾丽荣, 毛从强, 栾程群,

  钛铝合金材料在轨道车辆关键零部件上应用越来越被重视。本文以Ti47.5Al2.5V1Cr钛铝合金、Y2O3与ZrO2混合形成的离心铸造型壳作为研究对象，在不同的旋转速度(300、600、900 r/min)、不同浇注温度（1600、1650、1700℃）和离心半径(35、55、75 mm)下，研究了钛铝合金界面反应层不同位置的组织形貌、相组成、微区结构、元素分布及反应层厚度，并探究合金试样的显微硬度随离心半径、浇注温度和旋转速度的变化。结果表明，合金在不同离心铸造条件下成型的铸件反应层厚度不同，铸件反应层厚度主要与离心速度、浇注温度和离心半径等因素有关。铸件反应层厚度随着旋转速度、浇注温度、离心半径的增大而不断增大。

• TC4钛合金锻造有限元分析模型的修正

  方秀荣, 陆佳, 邵艳茹, 王自亮,

  为了减小模拟结果与实际锻造的误差，需要建立更准确的有限元分析模型。本文以X射线衍射法测量锻件残余应力为依据，利用Deform-3D有限元软件对TC4钛合金锻造变形以及锻件卸载空冷过程进行模拟，分析试验结果与模拟结果的误差，得到更加准确的边界条件等模拟控制参数。修正了有限元分析模型，并利用修正后的模型进行模拟。揭示了TC4钛合金锻造过程中的变形规律、锻件残余应力分布规律以及卸载后锻件应力释放规律，以期为同类研究提供参考。

• 基于热-机耦合方法的列车侧墙火焰矫形工艺分析

  贾昕, 朱平, 杨鑫华,

  为了研究工艺参数对火焰矫形效果的影响，通过试验对2.5 mm厚的列车侧墙典型模块点状加热矫形进行了方案设计，设计了不同加热温度、加热位置布局和加热顺序下的热矫形方案。基于热-机耦合的弹塑性有限元方法对各方案进行了仿真分析。通过对各方案下模块结构边缘的残余应力分布状态的对比与分析，确定了各试验参数对矫形效果的影响规律。结果表明：对于所研究的侧墙典型模块，加热温度越高、加热布局越密集，矫形后侧墙边界残余应力越大，矫形效果越好；采用750℃加热密集布局旋转的加热顺序可以得到较高的边界残余应力，最高为36.31 MPa。

• 基于响应面法的T型三通管内高压成形仿真与优化

  朱书建, 李健, 王荣耀, 黄煜, 张维烜,

  在内高压成形过程中，T型三通管出现破裂、起皱等缺陷。本文通过试验和数值模拟相结合的方法研究了其成形过程，提出一种基于响应面法的优化方法。将T型三通管内高压成形过程中的内压力、左右进给量和圆角半径作为优化因素，以三通管胀形高度与最小壁厚为评价指标，采用响应面法构建了因素与目标函数之间的拟合方程，经过对响应面模型方差分析获得了T型三通管内高压成形过程中的最优参数匹配关系。采用最优参数匹配关系进行了试验，获得了胀形高度接近1倍管径、最大壁厚减薄率小于20%的三通管样件。

• 循环载荷下ECAP纯铜应力三轴度的分布

  郑战光, 杨嘉斌, 孙腾, 谢昌吉,

  应力三轴度是决定金属损伤演化的关键因素。为了了解应力三轴度在细晶组织中的分布情况，通过电子背散射衍射法（EBSD）获得8道次等径角挤压（ECAP）纯铜的微观组织信息；并基于晶体塑性有限元法建立代表性的体积单元，探讨8道次ECAP纯铜在循环载荷下应力三轴度的分布现象与规律。结果表明：在循环加载初期应力三轴度的分布是不均匀的，循环加载20圈后，分布不均匀程度增大；极大和极小的应力三轴度多分布在晶界处，通常是软取向、硬取向晶粒相邻的情况。

• 基于神经网络的转向节热锻成形工艺优化

  邱劲, 扶教龙,

  建立了输入层为始锻温度、终锻温度、模具预热温度、锻压速度，输出层为抗拉强度、成形载荷、磨损量的广义回归神经网络（GNRR）模型，基于此模型对汽车转向节热锻成形工艺进行优化。结果表明：使用GRNN神经网络工艺参数优化的汽车转向节锻件，其抗拉强度由优化前的774 MPa提升到786 MPa，成形载荷、磨损量分别由优化前的25.6 MN、120 μm降低到23.5 MN、115 μm，抗拉强度的提升率为1.55%，成形载荷、磨损量的降低率分别为8.2%、4.2%；最佳热锻工艺参数为始锻温度为1260℃、终锻温度为1140℃、模具预热温度为230℃、锻压速度为48 mm/s。

• TC18钛合金机械支座模锻成形特性的研究

  秦芳, 李子亮,

  把TC18钛合金的应力-应变曲线数值导入Deform仿真软件中，建立了某型航天用钛合金支座模锻成形仿真模型，研究了模锻速度和摩擦系数对钛合金支座模锻成形载荷、等效应变及最大变形速度等模锻成形特性的影响。结果表明：随着模锻速度和摩擦系数增加，TC18钛合金支座模锻的最大成形载荷、最大变形速度都逐渐增加，而等效应变先增加后减小；支座模锻成形最佳参数为模锻温度850℃，模具预热温度650℃，模锻速度10 mm/s，摩擦系数0.3。

• 硫酸浓度对Q235钢棒材电化学腐蚀后电化学冷拉拔的影响

  郭江力, 陈体军,

  研究了不同浓度的硫酸溶液对Q235钢棒材电化学腐蚀后电化学冷拉拔（ECD）的影响。结果表明，Q235钢棒材在0.95 mol/L的硫酸溶液中电化学腐蚀的腐蚀速率最大，表面腐蚀程度最大，表面硬度最低，棒材表面层软化程度最大。在0.95 mol/L硫酸溶液中进行ECD时，棒材表面变形层中的位错密度最低，表面变形层最薄，表面变形层中晶粒的变形程度最小，从而造成棒材表层的加工硬化程度最小，对拉拔力的降低率最大，使得拉拔更易进行。

• 超声辅助被动填充搅拌摩擦修复研究

  郭志成, 吴双连, 刘雪松,

  搅拌摩擦焊焊后残留的匙孔会极大地降低焊缝力学性能，对其进行修复具有重要的工程意义。以AZ31B镁合金为对象，对比研究了超声加入对被动填充搅拌摩擦修复工艺的影响。结果表明：与未加入超声相比，超声可以减小飞边、促进材料流动、增加原子扩散能力，进而获得无缺陷的修复接头；采用超声辅助被动填充搅拌摩擦修复工艺的修复接头抗拉强度达到182.9 MPa；与未加入超声的工艺相比，修复接头拉伸强度提高38%。同时，超声辅助被动填充搅拌摩擦修复接头的断口形貌有大量韧窝，为典型的韧性断裂。

• 焊接顺序对双激光束双侧同步焊接TC4钛合金T型接头残余应力的影响

  姜毅, 陈素明, 王浩军, 郑超, 张颖云,

  建立了TC4钛合金蒙皮-桁条T型结构双激光束双侧同步焊接的热机耦合模型，得到了三种焊接顺序下焊后接头残余应力场，研究了残余应力的变化规律。结果表明：该T型接头横截面上的焊后残余应力在焊缝中心处出现峰值，且主要表现为纵向残余应力，横向残余应力在焊缝中心构成一个应力值较大的类三角区，远离焊缝区域，残余应力呈下降趋势。焊接顺序对焊后横向残余应力的影响较小，对纵向残余应力的影响较为显著。相比于从一端到另一端整道施焊的焊接方案，对T型接头采用分段焊接的焊后残余应力值相对较小，从桁条两端向中间施焊或从桁条中间向两端施焊均为较优的焊接方案。

• 薄板结构件焊接用压紧装置设计

  聂一彪, 谭芝芝,

  薄板结构件的焊接质量、焊接变形控制一直是制造的难点。对于薄板结构件中焊接于薄板上的高度不等的多个筋板，如何保证简单可靠快速地将其压紧，使多个筋板和底板均能紧密贴合且受力均匀，是保证产品质量亟需解决的问题。设计了一种能提供均匀压紧力的压紧装置，能够保证加强筋和薄板的紧密贴合，适用于不同规格的薄板结构件筋板的压紧需要。

• 激光填粉焊接接头残余应力的数值模拟分析

  姜慧玲, 彭笑雨, 鞠恒, 张佳斌, 林成新,

  基于ANSYS有限元分析软件，采用“生死单元”法对304不锈钢激光填粉焊接接头的温度场进行了仿真。利用间接耦合法将温度场结果作为施加载荷，对激光填粉焊接的应力场进行模拟计算，并和钻孔法测量的焊缝接头残余应力进行对比。结果表明，模拟的焊缝温度场变化符合激光加工温度梯度大的特点；焊接接头残余应力主要分布在焊缝处，符合激光焊接热影响区小的特点；模拟得到的沿焊缝方向和垂直于焊缝方向的第一主应力变化趋势和试验测得的结果基本一致。

• 车用动力电池箱体镁合金构件焊接分析

  高培虎, 付瑞涛, 高鑫, 杨伟, 李建平, 杨忠, 郭永春, 路拥庆, 贾璐, 赵丹,

  针对新能源电动车用动力电池箱体结构减重的要求，选用AZ31镁合金薄板，采用等离子弧焊接制造车用电池箱体。对焊接接头进行了组织和性能分析，并通过ANSYS软件对焊接后的电池箱体进行模拟评价其承载后的寿命。结果表明：AZ31镁合金焊缝组织为α-Mg固溶体和晶界处呈点状析出的β-Mg17Al12相。焊缝处显微硬度均值为70.3 HV。焊接接头抗拉强度均值为185 MPa，达到母材的82.2%，接头断裂形式为脆性断裂。模拟结果表明，焊接丁字接头处和箱体内部挡板所受应力与变形量较大，箱底所受应力和变形量较小。电池箱体在101～147 MPa载荷下的寿命为1.335×106～8.994×107周次，可满足日常车用电池箱体的使用要求。

• 多传感信息电阻点焊监测仪的研制

  林智楠, 黄增好, 曾家铨, 刘明, 曹彪,

  针对实时监测电阻点焊过程信息的需求，区别于现有采集系统配合上位机的监测方案，设计一种以STM32F405为核心的便携式电阻点焊监测仪。该监测仪可实现点焊过程多信息采集、曲线实时显示以及基于包络线的过程监测。试验结果表明，该监测仪具有较高的检测精度，各过程信息检测中的最大误差为1.0%；针对漆包线点焊，通过对压力及电阻信号进行包络线功能监测，可有效判断因漆包线脱离焊盘导致的焊接异常。监测仪功能完备，可应用于多种生产环境，较好地满足实时数据采集及分析的要求。

• 黄铜Type-C接口绿激光焊接工艺研究

  郭亚东, 陈明亮,

  针对黄铜Type-C接口的焊接，采用最大功率为100 W的光纤绿激光（波长532 nm）进行焊接实验，对激光平均功率、焊接速度、螺旋线间距进行三因素三水平正交实验。当激光平均功率为80 W，焊接速度为40 mm/s，螺旋线间距为0.08 mm时，焊点拉力达到最大的118 N，且下层材料未出现穿孔，为最佳焊接工艺参数。采用该参数对Type-C接口进行焊接，对焊点进行切片分析。结果表明：焊缝内部无气孔，上、下层黄铜材料互相进入对方内部，形成了较好的熔合接头，这种结构有利于提高焊点强度。

• H型钢腹板与翼缘内角锈蚀机理及影响因素研究

  王惠聪, 吴立红, 张荣华, 李秀清, 郑小平, 田亚强, 陈连生,

  采用SEM、EDS及XRD等试验手段研究了H型钢腹板与翼缘内角氧化铁皮形貌及其性状，讨论了其红色锈蚀的影响因素和形成机理。结果表明：矫直前内角氧化铁皮的致密度优于矫直后的，锯切后产生的红色锈蚀产物成分为Fe2O3。在矫直力的作用下，氧化铁皮易破裂；锯切冷却水在内角残留较多且侵蚀时间过长，导致电化学腐蚀行为；Q355B H型钢中Mn、Cr含量较高，锈蚀层致密均匀程度要优于Q235B;H型钢腹板宽度越大，表面锈蚀程度越不明显。

• 压缩机销壳连接位置漏油原因分析

  丁红珍, 焦东玲,

  压缩机在使用中容易出现漏油现象，会造成较严重的后果。某压缩机的轴承座用销与壳体连接，再通过焊接将二者连接，在使用过程中发现该位置出现漏油现象。为了查明原因，为相关故障处理提供参考，对漏油位置进行了无损探伤、显微组织和显微硬度等检测，并详细分析了焊接位置漏油的原因。结果表明：焊接位置形成的焊接热裂纹是导致压缩机漏油的原因。

• 16 mm厚的700L钢热轧卷板低温冲击性能不合格的原因分析

  杨维宇, 刘妍, 宿成, 张智刚,

  16 mm厚的700L汽车大梁钢热轧卷板-20℃低温冲击性能不合格。采用光学显微镜、扫描电镜及能谱仪对其进行了检测，分析了不合格的原因。结果表明：钢板1/2厚度处晶粒粗大是导致-20℃低温冲击性能不合格的主要原因。通过优化热轧工艺温度控制范围，提高中间坯厚度等措施，钢板厚度方向上晶粒更均匀，热轧卷板-20℃低温冲击性能的稳定性得到提高。